全文获取类型
收费全文 | 480篇 |
免费 | 33篇 |
国内免费 | 30篇 |
专业分类
电工技术 | 21篇 |
综合类 | 32篇 |
化学工业 | 53篇 |
金属工艺 | 24篇 |
机械仪表 | 40篇 |
建筑科学 | 19篇 |
矿业工程 | 90篇 |
能源动力 | 4篇 |
轻工业 | 18篇 |
水利工程 | 12篇 |
石油天然气 | 10篇 |
武器工业 | 8篇 |
无线电 | 65篇 |
一般工业技术 | 31篇 |
冶金工业 | 20篇 |
原子能技术 | 20篇 |
自动化技术 | 76篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 6篇 |
2022年 | 16篇 |
2021年 | 10篇 |
2020年 | 16篇 |
2019年 | 18篇 |
2018年 | 27篇 |
2017年 | 9篇 |
2016年 | 10篇 |
2015年 | 21篇 |
2014年 | 51篇 |
2013年 | 34篇 |
2012年 | 49篇 |
2011年 | 36篇 |
2010年 | 27篇 |
2009年 | 32篇 |
2008年 | 26篇 |
2007年 | 20篇 |
2006年 | 17篇 |
2005年 | 15篇 |
2004年 | 18篇 |
2003年 | 8篇 |
2002年 | 6篇 |
2001年 | 11篇 |
2000年 | 10篇 |
1999年 | 12篇 |
1998年 | 6篇 |
1997年 | 3篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 4篇 |
1994年 | 3篇 |
1993年 | 1篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
1960年 | 1篇 |
1959年 | 1篇 |
排序方式: 共有543条查询结果,搜索用时 0 毫秒
91.
基于TCAD(TechnologyComputerAidedDesign)仿真软件,通过对带有不同宽度保护环的130nto体硅PMOS器件进行单粒子辐照仿真,研究了保护环结构对深亚微米器件因单粒子辐照所产生的寄生双极效应.仿真结果表明,保护环结构能够大幅缩短器件SET(SingleEventTransient)电流的脉冲宽度,有效抑制寄生双极电荷收集,这种抑制作用随着保护环宽度增加而增强,最终趋于稳定.通过对加固器件的面积和抗辐射性能的折衷考虑,改进了保护环结构,并以宽度为0.38μm的保护环为例,证明了改进后的结构能够在保证器件抗单粒子性能及电学特性,同时节省29.4%的面积. 相似文献
92.
93.
94.
在温室气体减排中应用的CGE模型 总被引:2,自引:0,他引:2
就国际间在温室气体减排研究中所使用的模型化方法进行综述,对模型化方法在温室气体减排研究中的应用背景和应用特点,特别对其中近年普遍使用的可计算一般均衡模型(CGE)作了描述。 相似文献
95.
96.
针对嵌入式助航灯具发光表面的常见污染物去除问题,提出一种基于污染物颗粒的粘附动力学模型和干冰颗粒滑动分离模型的干冰清洗机理分析方法。通过分析不同的污染物在发光口透镜表面的粘附动力学模型,建立污染物颗粒滑动分离模型,确定颗粒去除的临界分离速度,并通过有限元分析干冰颗粒的速度场分布,进而研究面向特定不同污染物去污机理及去污清洗参数对清洗效果的影响,并在此基础上进行了实验验证。实验结果表明,设定不同清洗参数在达到相同清洗效果的清洁度情况下,去除灰尘的干冰消耗量为0.01 L,去除油污的干冰消耗量为0.015 L,去除胶痕的干冰消耗量为0.105 L。在清洗效果得到保证的前提下,确定了不同污染物的清洗参数。 相似文献
97.
采用Thermecmastor-Z热模拟试验机研究了试验钢在800~1150 ℃、应变速率0.01~10 s-1的热压缩变形行为,并观察变形后显微组织。基于试验数据分析,确定了试验钢在奥氏体区的热变形方程,建立试验钢在0.8真应变下的热加工图。结果表明:试验钢的流变应力和峰值应变随变形温度的升高而减小;试验钢在奥氏体区的热变形激活能为385.91 kJ/mol。根据试验钢功率耗散及流变失稳判据确定最佳热加工工艺参数为热变形温度范围1050~1150 ℃和应变速率0.01~0.1 s-1。在该范围内,试验钢发生完全动态再结晶,功率耗散系数为17%~32%。 相似文献
98.
为了减少综采工作面沿空掘巷煤柱的煤炭损失量并保证支护效果,以南梁煤矿3-1煤层30100工作面辅助运输巷为研究背景,采用理论分析、数值模拟及现场实测的综合研究方法,对南梁煤矿综采工作面煤柱的最小宽度及其支护方案进行了研究。研究表明:在巷道埋深为100 m、采高为2 m、窄煤柱采空区侧巷道煤帮的支护强度为0.25 MPa时,窄煤柱采空区侧基本顶断裂线位置深入煤壁2.53 m,这也是采空区影响窄煤柱稳定的塑性区宽度;在采空区影响窄煤柱的塑性区宽度为2.53m、窄煤柱帮锚杆的有效长度为1.5 m、巷道埋深为100 m时,根据极限平衡理论确定出南梁煤矿3-1煤层30100工作面窄煤柱宽度为5 m;针对宽5 m的窄煤柱,确定巷道支护方案为窄煤柱侧锚杆支护、顶板锚杆与锚索联合支护、实体煤侧不支护的支护方案及其合理支护参数,窄煤柱侧的巷帮锚杆为16 mm×2 000 mm、间排距900 mm×1 000 mm、锚固长度600 mm,每排布置3根锚杆;巷道顶部采用20 mm×2 200 mm型左旋螺纹钢锚杆(间排距1 000 mm×900 mm,每排5根)与15.24 mm×6 000mm型锚索(排距为2.0 m)联合支护。现场实测表明,该方案能够满足巷道掘进和工作面回采的安全要求,值得在条件类似的矿井中推广。 相似文献
99.
100.
根据相关关系特性,指出了环比增长率等短期化指标不能用于进行相关分析的缘由,然后用我国近十二的统计数据,选用基增长率建立零售笺价总指数涨幅与货币供应量之间的强正相关关系模型。 相似文献