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1.
2618铝合金的热变形和加工图   总被引:23,自引:3,他引:20  
在Gleeble-1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573~773 K、应变速率为0.01~10s-1时2618铝合金的热变形行为.热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181 kJ/mol,大于其自扩散激活能.根据材料动态模型,计算并分析了2618铝合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为623~723 K,应变速率为0.01 s-1,温加工温度为573 K左右,应变速率为0.01 s-1.  相似文献
2.
加工图理论研究进展   总被引:19,自引:2,他引:17  
综述了基于原子模型的Raj加工图和基于动态材料模型(DMM)加工图的研究进展,重点介绍了DMM的原理,对比分析了几种常见的塑性失稳判断准则的优缺点,并以基于DMM加工图为例,分析了材料成形过程中各种变形机制,并进一步阐明了加工图的发展方向。  相似文献
3.
应用热加工图研究TC17合金片状组织球化规律   总被引:15,自引:1,他引:14  
采用加工图理论分析了TC17(Ti-5Al-4Mo-4Cr-2Sn-2Zr)钛合金在高温变形过程中的片状α球化规律。结果表明:用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。分析加工图发现:TC17合金在840℃~870℃,应变速率0.5s^-1~3s^-1之间变形是片状α组织球化的理想区域,此时对应的能量耗散效率值为45%左右;在850℃~910℃,较高应变速率(〉5s^-1)下对TC17合金加工易发生流变不稳定现象,形成绝热剪切带。  相似文献
4.
15Cr-25Ni-Fe基合金高温塑性变形行为的加工图   总被引:12,自引:1,他引:11       下载免费PDF全文
鞠泉  李殿国  刘国权 《金属学报》2006,42(2):218-224
在Gleeble-1500热模拟机上对15Cr-25Ni-Fe基合金GH2674进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在950-1200℃和0.001-10S^-1条件下的热变形行为.结果表明:GH2674合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区.再结晶Ⅰ区:功率耗散效率峰值为38%,峰值对应的温度和应变速率分别为1040℃与10s^-1;再结晶Ⅱ区:功率耗散效率峰值为40%,峰值对应的温度和应变速率分别为1075℃与0.04s^-1.在1075-1100℃温度区间内,可能是晶界相M382的溶解造成该合金的晶粒粗化,这在一定程度上会影响合金的热加工性能.在应变速率小于0.01s^-1、形变温度高于1050℃条件下,合金呈现晶粒急剧粗化现象,进而导致在热变形过程中楔形裂纹的产生;在应变速率高于0.1s^-1、形变温度低于1000℃条件下,合金有出现剪切变形带的趋势.根据上述加工图对GH2674合金的热变形工艺进行了初步设计.  相似文献
5.
一种图象变形映射算法的研究   总被引:7,自引:0,他引:7  
探讨了图象变形的原理,提出了一种将矩形区域的二维图象向任意的二维曲线轮廓区域映射的算法,并给出了利用位图格式文件经编程处理获得的一些结果。实例证明,这种算法是行之有效的。  相似文献
6.
TA15合金的热变形行为及加工图   总被引:7,自引:0,他引:7  
研究了TA15合金的热模拟压缩实验。结果表明:变形温度的升高和应变速率的减小使峰值应力和稳态应力显著降低,变形温度会影响进入稳态流动所需变形量。以热模拟压缩实验为基础,建立的加工图表明:TA15合金高温变形时存在2个非稳定区域,一个是变形温度1300K以上和应变速率10.0s^-1以上的区域,另一个是变形温度1200K以下和应变速率0.006s^-1~1.995s^-1之间的区域。同时,建立的TA15合金高温变形时的流动应力模型表征了变形温度、应变速率和变形程度对流动应力的影响,模型的计算精度较高。  相似文献
7.
基于加工图的Ti-40阻燃钛合金热变形机理研究   总被引:7,自引:2,他引:5  
采用热模拟压缩试验研究了Ti-40阻燃钛合金在温度900℃~1100℃、应变速率0.01s^-1~10s^-1范围内的高温变形特性,发现合金的流动应力-应变曲线具订应力峰和流变软化特征,在高温、高应变速率下,出现小连续屈服现象。根据动态材料模型(DMM)建立的Ti-40合金加工图大致可以分为5个区域:(1)在温度900℃-950℃,应变速率大于1s。时,易发生45°角剪切开裂,出现明显的剪切变形带,功率耗散率达最小值。(2)在温度1000℃~1100℃、应变速率人于1s^-1时,易出现“豆腐渣”式和纵向开裂,大变形时出现局部塑性流动。这2个区域为流动失稳区,在制定热加工工艺时应尽量避免。(3)在高温(≥1050℃)、低应变速率区(≤0.1s^-1),功率耗散率为46%-76%,达到盛大值,呈现连续冉结晶的特征。(4)在900℃-950℃、应变速率0.01s^-1~0.1s^-1区域内主要发生动态回复,功率耗散率为22%-32%。(5)在温度950℃~1050℃、应变速率0.1s^-1~1s^-1范用为再结晶区域,功率耗散率为36%~50%。结果表明,加工图是控制材料组织演变和优化工艺的一种有效手段。  相似文献
8.
AZ31镁合金的中温流变失稳特征   总被引:6,自引:1,他引:5  
通过Gleeble高温热模拟实验,采用加工图理论分析了AZ31镁合金在中温变形过程中的流变失稳特征.结果表明:AZ31镁合金在250℃进行塑性变形时,应变速率不同将出现不同的变形组织,其规律与一般金属的存在显著差别;在低应变速率(小于0.15 s-1)条件下,显微组织出现大晶粒被细小晶粒包围的"项链"组织特征;当变形量足够大时,塑性变形协调机制不能满足,出现流变失稳,试样开裂;随着应变速率的提高,由于孪生变形机制的激活,大晶粒产生孪生变形,使晶界处的应力集中得到缓解,塑性流变过程逐渐稳定.  相似文献
9.
基于热加工图的inconel 690合金挤压工艺参数研究   总被引:6,自引:0,他引:6  
在Gleeble-3500热模拟试验机上,利用热压缩变形研究了镍基耐蚀合金inconel690的热变形特性,温度为1100℃~1250℃、应变速率为1.0s-1~60s-1,建立inconel690的热变形本构方程,在计算功率耗散效率的基础上,使用动态模型理论,绘制了inconel690的热加工图,其热激活能约465kJ/mol,在应变0.34~0.8内,inconel690的热加工图是相似的,热加工图表明,计算耗散功率系数有两个峰值区,为1130℃and60s-1及1250℃and1.0s-1;功率耗散效率值为36%~50%,两区域变形试件的金相观察表明,镍基耐蚀合金inconel690发生动态再结晶,晶粒细小均匀。  相似文献
10.
Mg-Y-Nd-Zr合金的高温变形行为与热加工性能   总被引:5,自引:0,他引:5       下载免费PDF全文
唐伟能  陈荣石  韩恩厚 《金属学报》2006,42(10):1096-1100
研究了一种Mg—YNd—Zr合金在300--500℃和应变速率为0.001—1s^-1条件下的高温变形行为利用动态材料模型构建了热加工图,结合组织观察结果认为,该合金在450—500℃、应变速率约为0.01s^-1。条件下发生动态再结晶;而温度高于450℃、应变速率约为0.005s^-1时,材料发生晶界开裂;温度低于350℃、应变速率约为0.01s^-1时,材料在变形过程中由于机械孪生导致开裂;温度为450℃左右、应变速率高于0.5s^-1时,材料在变形过程中发生剪切开裂.  相似文献
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