高温渗碳轴承钢旋弯疲劳裂纹萌生与扩展行为

 为了提高航空轴承的服役寿命,借助QBWP-10000X型旋转弯曲疲劳试验机,研究了高温渗碳轴承钢的旋转弯曲疲劳性能和裂纹萌生扩展行为。结果表明,钢的中值疲劳强度达到913.3 MPa。有效渗层中大量M₂₃C₆和少量M₆C碳化物显著提高了试验钢的表面硬度,渗层不同碳浓度导致马氏体先后发生相变而形成408 MPa表面压应力,进而提高了钢的疲劳性能。疲劳裂纹主要萌生在表面缺陷和次表面碳化物,分别占比71.4%和 28.6%。萌生裂纹缺陷特征尺寸及承载应力对应力强度因子和循环次数影响显著,深犁沟形状由于涉及应力集中而直接影响疲劳循环次数,承受相同加载应力碳化物特征尺寸越大,循环次数越低。裂纹萌生后沿渗碳层碳化物边界快速扩展同时向芯部缓慢扩展,最后在试样疲劳源对侧近边缘区域发生准解理和韧性混合断裂。     

Cr12MoV冷作模具钢在深冷处理过程中的相变研究

采用DSC热分析及电阻测定等物理测试手段,对Cr12MoV钢在深冷处理过程中的相变进行了研究.结果表明,经冷处理后的试样在加热过程中有更多的碳化物析出,经过-196℃深冷处理的比-79℃冷处理的析出量更多.深冷处理促使残余奥氏体进一步向马氏体转变以及碳化物析出,是提高冷作模具钢尺寸稳定性和耐磨性能的一种有效措施.     

热处理对高Cr-Co-Mo轴承钢组织与性能的影响

利用洛氏硬度计及透射电镜等研究了热处理工艺对高温轴承钢组织和性能的影响。结果表明:实验钢经回火后硬度较淬火后硬度有所增加,且在540℃回火时硬度达到最高值,当回火温度超过540℃后硬度逐渐下降;透射电镜分析表明,大量M6C型碳化物析出强化是实验钢540℃回火后硬度达到峰值的根本原因;实验钢经1050℃淬火后有大量的残留奥氏体存在,残留奥氏体与马氏体基体的位向关系符合K-S关系。     

高Cr-Co-Mo高温轴承钢的强韧化机制

利用洛氏硬度计、扫描电镜及透射电镜等研究不同淬回火温度对高温轴承钢组织和性能的影响及强韧化机制。结果表明:实验钢回火后的硬度随回火温度升高而增加,而冲击性能不断降低;实验钢经不同温度二次回火后的硬度均高于一次回火后的硬度,且在540℃回火态下实验钢的硬度达到峰值,当回火温度超过540℃后实验钢的硬度逐渐下降;通过透射电镜分析发现,实验钢经540℃二次回火后,析出大量的M_6C型碳化物,由于析出强化导致其硬度达到峰值;随着回火温度的升高,冲击断口中典型韧窝逐渐减少,断裂机制逐步由韧性撕裂向准解理断裂转变。     

“DDZ—S系列电动执行机构”讲座——第8讲 SFD—1002、1003型远方操作器

1　概述ＳＦＤ - 10 0 2、10 0 3型操作器是ＤＤＺ -Ｓ系列仪表中的辅助单元 ,是Ｄ型操作器的品种之一。它适用于ＤＤＺ -Ｓ系列仪表的变送单元、控制单元与电动执行器所组成的自动控制系统。ＳＦＤ - 10 0 2、10 0 3型操作器在自动控制系统中应用 ,可以实现以下功能 :①在自动控制系统中可以实现Ａ(自动 )和Ｍ (手动 )的双向无扰动切换。即工作状态由“Ｍ”切换到“Ａ” ,控制系统的执行机构维持在原有手动操作时的位置 ;工作状态由“Ａ”切换到“Ｍ” ,执行机构在自动控制时的原有位置上进行手操。对系统不产生扰动 ;②系统处于“Ｍ”状态…     

"DDZ-S系列电动执行机构"讲座第9讲SFD-3002，3003型联锁操作器

1概述 SFD-3002,3003型联锁操作器是DDZ-S系列仪表中的辅助单元,是D型操作器的一个品种。它与S型电动执行机构配套使用可实现调节系统的手／自动无扰动切换,在手动状态时能远方手操阀位。它能接受系统事件信号,实现安全联锁保护,提高系统的可靠性。     

要充分考虑经销商的利益

电热水器的销售大多停留在城市,对于广大的农村消费者来说,电热水器并不像彩电、冰洗那样的深入人心,成为人们的生活必需品,为了拉动内需国家将电热水器品类列为家电下乡产品之一,为电热水器行业的发展提供了良好的契机。澳柯玛作为热水器家EBT乡中标企业之一,如何将中标转化成巨大的销量呢？     

深冷处理对低碳高合金马氏体轴承钢力学性能及组织的影响

利用洛氏硬度计、X射线衍射仪、扫描电子显微镜及透射电子显微镜等研究了低碳高合金马氏体轴承钢深冷处理后的硬度变化及组织演化。结果表明:深冷处理促使部分残留奥氏体转变为马氏体,导致深冷处理后实验钢的硬度较淬火态硬度有所升高。经深冷处理后实验钢在0~100 h回火过程中的硬度均比未深冷处理实验钢的硬度高。深冷处理促使钢中碳原子偏聚并在回火过程中以碳化物的形式析出,与未经深冷处理的实验钢相比,经深冷处理的实验钢回火后马氏体基体中的含碳量更低,表明实验钢经深冷处理后在回火过程中析出更多的碳化物。透射电镜分析表明,实验钢在回火过程中析出的大量弥散分布的纳米级M2C和M6C型碳化物是实验钢长时间回火后保持高硬度的主要原因。     

C45E钢低冲击韧性原因分析及数值模拟

通过金相分析、硬度测试、成分检测等手段对C45E钢(棒材)低冲击韧性的原因进行分析,并结合ABAQUS有限元软件对C45E钢的温度场进行了数值模拟,利用JMatPro软件对淬火组织进行计算。结果表明:低冲击韧性棒料的硬度较高,碳元素的分布不均匀是导致C45E钢冲击韧性不合格的主要因素。数值模拟显示:低冲击韧性棒料的冷速较快,棒材在加热和冷却过程中,表面至中心的温差分别为3℃和1℃;冷速从近表面到中心部位依次下降;模拟计算组织和试验得到的组织类似,从近表面到中心部位马氏体含量逐渐降低,铁素体、珠光体含量依次升高,贝氏体在近1/2半径处含量最多。     

深冷处理对H13钢组织和热疲劳性能的影响

采用OM、SEM、TEM、XRD、显微硬度计以及热疲劳试验机等方法研究了深冷处理对H13型热作模具钢的组织和性能的影响,并与常规淬回火工艺进行了对比分析。结果表明,在常规的淬回火工艺的基础上增加深冷处理有利于细化试验钢的晶粒组织并促进残留奥氏体向马氏体转变。此外,在深冷处理的条件下马氏体晶格由于在极低温易发生收缩而促使碳原子在位错等缺陷处偏聚,回火过程中以碳化物的形式析出。这些析出的大量细小弥散分布的碳化物可钉扎位错,对热循环引起的应力集中起到一定的缓解作用,减缓降低热疲劳裂纹扩展速率。且深冷处理后细小弥散分布的碳化物析出降低了H13钢热疲劳过程中碳化物长大速率,减少了热疲劳裂纹的数量,从而提高热疲劳性能。