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介绍了宝钢特钢压水堆核电站蒸汽发生器下封头水室隔板用镍基合金厚板在成分优化、大钢锭均质化制造、热加工技术和热处理组织均匀性控制等方面的技术进步。采用该技术的镍基合金热轧厚板产品已具备产业化制造能力。镍基合金热轧厚板产品组织及力学性能全部满足水室隔板设计标准要求,可完全替代进口。 相似文献
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在分析多域交互主要特性的基础上,提出了一种多安全域下的动态使用控制模型(DAB-UCON).该模型以下一代访问控制UCON_(ABC)核心模型为基础,将属性、授权(A)、义务(B)、条件(C)等各个组件作为一个动态实体进行扩展.提出一种属性分类方法,即按照属性定义时间和应用范围分别进行模型描述.最后对模型进行讨论,引入属性谓词等来满足动态多域交互条件下的系统需求.扩展后的模型有助于访问控制中动态的策略构建和授权. 相似文献
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利用扫描电子显微镜、能谱分析、透射电子显微镜、光学显微镜等手段研究了热处理对Cu-0.36%(质量分数)Cr合金组织和性能的影响,分析讨论了合金性能的影响因素及强化机理.结果表明,均匀化处理可以很大程度的消除微观偏析;经(990±5)℃×1h固溶、470℃×(3~4)h时效处理后可获得较好的综合性能,强度、硬度和电导率分别为494MPa、121.5HV和80.5%IACS;时效前预冷变形可以提高时效强化的效果,时效前经38%冷加工变形后进行470℃×2h时效处理,强度、硬度和电导率可分别提高到537MPa、146.7HV和85%IACS,远远优于国内外同类材料. 相似文献
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已有的冷成型钢复合墙体抗火试验大多针对低荷载比率,其试验结果并不能反映该类墙体在高荷载比率作用下的抗火性能.设计制作了两片不同保温构造的足尺冷成型钢复合墙体模型,开展了其高荷载比率(荷载比率为0.85)抗火试验研究.结果表明高荷载比率作用下,墙体破坏模式发生改变,由低荷载比率作用下龙骨热翼缘的局部屈曲变为龙骨立柱全截面压屈.双层石膏板覆面板材墙体试件W1的耐火极限仅为37 min,龙骨立柱在柱底区域发生全截面压屈破坏;试件W2在龙骨空腔中加入了 SAP保温材料,且采用蒸压轻质混凝土板、玻特板作为覆面墙板,其耐火极限达到了200 min,龙骨破坏模式不变但破坏位置由龙骨底部转移至龙骨顶部,原因是火灾环境下,龙骨上部空腔中的SAP保温材料最先完全脱水,造成龙骨上部的温度迅速升高且材性快速退化. 相似文献
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UNS N10276合金是一种含碳量极低的镍基耐蚀合金。对固溶态UNS N10276合金在不同温度(650℃、760℃、870℃、980℃、1 090℃)进行时效,分别保温不同时间(5 min、15 min、30 min、2 h、4 h、8 h、24 h、48 h、72 h、96 h、120 h、168 h、240 h)。随后采用扫描电镜和透射电镜研究了合金中的析出相,测定了合金的冲击韧度,以揭示时效工艺对合金析出行为及冲击性能的影响。结果表明:在时效过程中,UNS N10276合金的第二相主要为富钼的M_6C型碳化物和μ相,并首先在晶界析出,随着时效时间的延长,晶界析出饱和后在晶内析出;合金的冲击性能随着时效时间的延长而显著下降,特别是在870~980℃时效。因此在生产中,该合金不宜长时间在870~980℃保温。 相似文献
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系统研究了铸态UNS N10276合金在950~1 250℃、应变速率0. 01~10 s-1变形条件下的热压缩流变行为和微观组织演变。结果表明,UNS N10276合金流变应力值随着变形温度的升高以及应变速率的降低而减小,较高的变形温度以及较小的应变速率有利于动态再结晶的发生。根据UNS N10276合金在热变形过程中的流变行为和组织演变特征,得出该合金适宜在温度为1 050~1 250℃以及应变速率为0. 1~1 s-1的变形条件下进行热加工。此外,根据Arrhenius本构模型中的指数函数方程及流变应力数据,建立了UNS N10276合金的热变形本构模型为Z=εexp(497×10~3/RT)=2. 4×10~(14)exp(0.033σ_(0.5)),其表观激活能Q为497 kJ/mol。 相似文献
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冷弯薄壁型钢房屋结构是一种采用冷弯薄壁型钢作为梁柱构件,同时配合定向刨花板、胶合板、水泥纤维板等结构性板材,形成板肋结构单元承载的新型建筑形式,主要运用在低层住宅领域,是目前我国大力推广的一种新型节能环保的建筑产品,相应的国家行业标准《低层冷弯薄壁型钢房屋建筑技术规程》(JGJ227-2011)已于2011年12月正式实施。但就目前的运用情况来讲,还存在一些问题,标准也不全面。文章介绍国外相关方面的文献规范,提出几点影响冷弯薄壁型钢房屋发展的因素,希望能对冷弯薄壁型钢房屋的推广和运用起到作用。 相似文献