基于六西格玛管理思维探讨特高压直流线路防雷水平提升途径

针对在建的某±800 kV特高压直流输电线路的防雷击水平提升设计,运用六西格玛管理的思维方法,对2015年以前在役运行的4条±800 kV特高压直流线路的雷击故障原因、故障发生率进行统计和定量分析,依据在役线路雷击管理的西格玛水平和改进提升空间,提出科学的预防性措施,各参与单位的无边界合作,适应恶劣环境的差异化设计,持续地质量改进活动以及追求"零故障"设计理念等过程控制,是特高压线路防雷击水平提升的主要途径,努力通过低成本的管理突破和质量改进活动来实现最大幅度的质量提升.     

大型沙漠区域槽式光热电站的场平设计优化

基于正在开展的迪拜700 MW光热和250 MW光伏太阳能电站项目,以其中PT2槽式光热发电区域的场平设计为例,对比国内传统电厂场平设计流程,提出一种新的场平设计优化思路,优化后的设计方法在镜场桩基成本节约及土方工程量的降低上都有较明显的优势.     

交叉斜材设计缺陷导致倒塔事故的原因探究

塔身交叉斜材不但要承受外部荷载产生的水平剪力,同时也对主材稳定起到关键的支撑作用,承受水平剪力时,交叉斜材通常为一拉一压,对应的计算长度小于全长的几何尺寸;而在对称荷载作用下,交叉斜材在其支撑点所承受的支撑力是相同的,即交叉斜材处于同时受压,且压力相等的状态,对应的计算长度为全长的几何尺寸,计算时应将一定百分比的主材内力作用在斜材平面内、垂直于主材轴线的节点上,按全长的平行轴进行最小承载力校验。     

塔式锅炉与Π型锅炉在软土条件下地基基础对比分析

塔式锅炉与П型锅炉是火力发电厂常用的两种锅炉型式。从软土地基条件下地基处理与基础设计的角度，对两种锅炉型式进行了对比分析。在一般软土地基条件下，排除设计优化的因素，两者地基基础工程量相当。在非软土地基条件下，两种炉型基础工程量的差异有待进一步对比分析。若工程场地天然地基能够在锅炉占地面积范围内满足承载力和变形要求，可以预见塔式锅炉因占地面积较小而获得基础工程量的节省优势。     

北方村镇电能复合太阳能供热系统经济技术分析

结合北方地区"煤改电"清洁供暖改造,提出了电直接利用,空气源热泵与地源热泵等3种复合太阳能"煤改电"供热方式。计算了不同复合供热方案的设备造价,运行费用和费用年值。给出了优化供热方案的太阳能集热面积比。结果表明,计算条件下空气源热泵复合太阳能供热系统的方案经济性较好。预期使用年限小于7年时,热风型空气源热泵复合太阳能供热系统单位供暖面积费用年值为20.5元/m~2,推荐集热面积比为7%。预期使用年限在15年内时,热水型空气源热泵复合太阳能供热系统供暖面积费用年值为14.4元/m~2,推荐集热面积比为10%。     

背靠背换流站周边电磁场分布特征研究

基于4个背靠背换流站周边公众曝露区域工频电场、工频磁场、合成电场的现场实测数据,从达标情况、数值区间分布、高强度值位置分布、衰减规律等方面进行对比和分析,总结得出背靠背换流站周边电磁场数值能够满足国家标准、水平整体较低、强度受交流进出线影响较大,并随着与围墙距离增加而逐渐衰减等特征。     

曲线比较传递法在海上短期同步验潮高程传递中的应用

根据海上高程传递的特殊性和困难性提出了利用验潮仪进行短期同步验潮的解决方案。利用曲线比较传递法对验潮数据进行处理完成海上高程传递工作。将曲线比较传递法计算结果与潮差比法进行比较,验证了其精度满足实际使用要求。同时编程实现该功能,并在项目中得到直接应用。     

直流电源系统高级功能在无人值班变电站的应用

无人值班变电站的运行管理模式是借助微机远动等自动化技术,使得值班人员在远方即可获取相关信息,并对变电站的设备运行进行控制和管理。通过对电力工程直流电源系统现状进行了分析,展望了无人值班变电站未来自动化技术和运行管理的发展趋势,将在线仿真、智能告警、自动诊断系统、远程信息浏览和维护核心技术等高级功能二次开发应用到直流电源系统,以满足无人值班变电站调控一体化的要求。     

抽水蓄能电站地下主厂房通风空调运行优化

根据抽水蓄能电站的运行调度方式和厂房通风流程的特点,提出将进风洞末端的空气温度作为控制电站通风空调系统运行方案转换的参数,按照满足所有场所的温度参数不超过设计值的原则,推导出通风和空调方案转换的临界温度的计算方法,给出了各温度阶段对应的通风空调运行方案.以南方某装机容量为1200MW的抽水蓄能电站为例,根据计算所得的临界温度,将进风洞末端全年空气温度划分为4个温度阶段,得到优化后的运行方案,其年运行费用将显著下降.     

六角头螺栓断裂分析

六角头螺栓安装1 a后出现断裂,对螺栓断口采用宏观检验,断口较平直,断面上存在放射状条纹。断口分析表明,晶粒间有二次裂纹,晶面上存在大量"鸡爪痕",部分区域微观形貌为准解理断口,并伴有少量韧窝。表面和心部显微硬度满足标准要求,断裂螺栓心部组织为回火索氏体,螺栓断口附近螺纹表面未发现増碳现象。断裂螺栓断口氢质量分数为3×10~(-6)。结果表明:螺栓为氢脆断裂,是由于选材不合理、基体残留氢含量偏高及螺栓硬度偏高造成的。