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1.
对于狭长的地铁车站深基坑,围护结构区域内岩土体在实际施工时经常采用分区的方式进行开挖。为了分析分区开挖工况下深基坑的稳定性规律,选取合肥市某地铁车站深基坑作为研究对象,运用有限差分软件对实际工程进行数值模拟。比较模型计算结果与现场实测结果,得到了基坑分区开挖过程中围护结构侧向位移、横向支撑轴力,以及地表沉降的变化规律。研究结果表明:现场实测结果与数值模拟结果较为接近且均小于规范限值,数值模型能较好地反映基坑变形特性;随着开挖的进行,围护结构变形出现明显的"鼓肚"状,最大侧向位移点向基坑中段移动;支撑轴力前期发展较快,之后趋于平稳;邻近地表沉降呈现为凹槽状,基坑开挖影响范围约在40 m内。研究结果可为其他类似工程设计或施工决策提供参考。 相似文献
2.
通过咪唑基离子液体和蒙脱土在甲苯溶液中的离子交换反应,将热稳定性高的咪唑基有机阳离子[C14mim]+交换吸附进入蒙脱土片层间,制备了蒙脱土负载的有机阳离子固体催化剂[C14mim]+/MMT。利用XRD和TGA对催化剂的结构与性能进行了表征和测定,研究了蒙脱土负载有机阳离子固体催化剂的催化性能,初步考察了其稳定性及再次使用效率。研究结果表明,[C14mim]+/MMT在合成无毒增塑剂柠檬酸三丁酯的酯化反应中表现出较高的催化活性,可循环使用。与未负载的C14mimBF4相比,[C14mim]+/MMT具有催化活性高、稳定性好和易分离的特点。 相似文献
3.
铸钢件生产中采用内冷铁是为了缩小铸件热节处的模数或缩小整个铸件的模数,减少冒口的体积或数量,消除缩孔、缩松缺陷. 1 内冷铁在54 t大板上应用的工艺设计 铸件尺寸为5 500 mm×2 860 mm×440 mm,模数Mc=22 cm,毛重54 t.冒口的个数为2,按放内冷铁和不放内冷铁工艺设计情况大不相同. 相似文献
4.
ALOF——新一代三维疲劳裂纹扩展分析软件 总被引:1,自引:0,他引:1
针对当前亟需开发能分析和评估含缺陷工程结构及装备的专业商业软件的现况,基于成熟的扩展有限元法(eXtended Finite Element Method,XFEM)和自主研发的虚节点法(Virtual Node Method,VNM),推出具有完全自主知识产权的三维疲劳裂纹扩展分析软件ALOF(Analyses Laboratory of Fracture).介绍ALOF求解断裂问题的流程及其特点:可以方便地导入完整的CAD模型及多种形式的裂纹模型,可以自动生成疏密合理的二维和三维裂纹扩展分析网格;具有丰富的失效准则库;能自动分层加密裂尖区域网格;能全自动地进行裂纹扩展计算等.与同类软件相比,ALOF更简单、更精准、更高效和更专业.利用ALOF进行的3个实际工程案例表明,ALOF能准确、高效评估任意复杂缺陷体的剩余强度和疲劳寿命. 相似文献
5.
掺土煤矸石的力学性能试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对不同比例的掺土煤矸石试样在室内进行了一系列的力学性能研究,为煤矸石在高速公路工程中的应用提供科学依据.研究结果表明,在煤矸石中掺加适当比例的粘土,可以提高煤矸石的抗剪强度,改善煤矸石的稳定性与压实性.表明掺土煤矸石满足路堤填筑材料对力学性能的要求,将掺土煤矸石应用于高速公路工程是可行的. 相似文献
6.
真空蒸发SiO粉末,在Si(100)基体上制备SiOx薄膜,后续氮气中1100
℃退火制备镶嵌在SiO2基体中的纳米晶Si体系(nc-Si/SiO2),然后将该样品放入真空室,在其上沉积CeF3薄膜,不同温度下热处理使Ce3+扩散到nc-Si附近,实现对纳米晶Si的掺杂.通过改变CeF3薄膜厚度调节掺杂浓度,在一定的掺杂浓度下纳米晶Si的光致发光强度明显改善,激发光谱证实荧光增强机制是Ce3+通过强耦合过程对纳米晶Si的能量传递. 相似文献
7.
在光催化还原反应体系中引入超声场制备了Ag/TiO2光催化剂.考察了超声频率、功率等对还原反应的影响,对所制得的负载型Ag/TiO2光催化剂进行微观性能表征,并以低浓度苯酚溶液为降解对象进行光催化氧化活性表征.结果表明,超声场的引入对光催化还原反应有很好的强化作用,促进光催化还原反应的最佳超声频率为45 kHz,同时,Ag 还原率随着超声功率的增加而增大.所制得的Ag/TiO2光催化剂具有粒径小、光催化活性高的特点. 相似文献
8.
利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了低活化马氏体钢在变形温度为850~950 ℃、应变速率为0.001~1 s-1条件下的热变形行为。建立了流变应力本构方程,并评估了该方程的预测能力。绘制了低活化马氏体钢在不同应变下的热加工图。结果表明:在较高的应变速率条件下,该材料主要发生动态回复,在较高变形温度和较低应变速率下具有明显的动态再结晶特征;本构方程的预测结果与实验结果符合良好;变形温度870~930 ℃、应变速率0.001~0.01 s-1和变形温度920~950 ℃、应变速率0.3~1 s-1分别是真应变为0.4和0.6下最优的热加工区域。 相似文献
9.
10.