全文获取类型
收费全文 | 686篇 |
免费 | 65篇 |
国内免费 | 14篇 |
专业分类
电工技术 | 38篇 |
综合类 | 71篇 |
化学工业 | 142篇 |
金属工艺 | 22篇 |
机械仪表 | 12篇 |
建筑科学 | 73篇 |
矿业工程 | 68篇 |
能源动力 | 171篇 |
轻工业 | 11篇 |
水利工程 | 18篇 |
石油天然气 | 22篇 |
武器工业 | 17篇 |
无线电 | 5篇 |
一般工业技术 | 52篇 |
冶金工业 | 21篇 |
原子能技术 | 16篇 |
自动化技术 | 6篇 |
出版年
2023年 | 28篇 |
2022年 | 23篇 |
2021年 | 17篇 |
2020年 | 28篇 |
2019年 | 25篇 |
2018年 | 12篇 |
2017年 | 15篇 |
2016年 | 15篇 |
2015年 | 17篇 |
2014年 | 34篇 |
2013年 | 18篇 |
2012年 | 28篇 |
2011年 | 35篇 |
2010年 | 27篇 |
2009年 | 31篇 |
2008年 | 42篇 |
2007年 | 39篇 |
2006年 | 33篇 |
2005年 | 38篇 |
2004年 | 28篇 |
2003年 | 27篇 |
2002年 | 22篇 |
2001年 | 21篇 |
2000年 | 18篇 |
1999年 | 15篇 |
1998年 | 15篇 |
1997年 | 14篇 |
1996年 | 10篇 |
1995年 | 13篇 |
1994年 | 8篇 |
1993年 | 15篇 |
1992年 | 11篇 |
1991年 | 12篇 |
1990年 | 10篇 |
1989年 | 10篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1983年 | 4篇 |
1982年 | 2篇 |
排序方式: 共有765条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
为了得到不同偏高岭土掺量对混凝土物理、力学性能和水化特性的影响,开展了偏高岭土混凝土的基本物理力学实验和混凝土的水化性能实验。结果表明:适当掺加偏高岭土来代替混凝土水泥掺料,可以较好地提升混凝土的力学性能和工作性能。但是随着偏高岭土掺量的不断增大,混凝土内部的水泥含量会减少以及混凝土内部的化学结合水量减少。使得其水化放热量和放热速率均减小以及水化反应生成的氢氧化钙含量减少。通过结合偏高岭土水化后XRD图谱分析可知,在偏高岭土掺量为15%时钙矾石XRD图谱峰值最显著。这和前期得到混凝土力学性能达到较佳的偏高岭土掺量一致。 相似文献
2.
以电热膜采暖系统为主要研究对象,通过人工气候室进行实验测试,分析该采暖系统蓄放热特性,并结合电散热器采暖系统进行室内热环境与人员热舒适性进行对比.实验表明:电热膜采暖系统电热膜采暖系统在升温期时室内空气温度的变化滞后电热膜层温度变化30 min,在稳定期时室内温度波动约为3℃.电散热器采暖系统可比电热膜采暖系统提前50 min让室内温度达到18.0℃,但电散热器采暖系统垂直温度梯度为1.6℃/m远大于电热膜采暖系统垂直温度梯度的-0.4℃/m.在相同的热舒适性条件下,电热膜采暖系统中室内温度可比电散热器采暖系统中降低0.5℃.本实验结论可为严寒地区电热膜采暖系统运行提供一定的依据. 相似文献
3.
搭建了低谷电蓄能蒸汽发生换热测试系统,采用数据记录仪、Hot Disk热常数分析仪等仪器检测了刚玉球等非相变固体蓄热材料的热物性。通过实验与模拟相结合的方式,研究了粉煤灰、氧化镁、刚玉砂、刚玉球等材料的蓄放热特性。分析了蓄热材料种类和粒径大小对蓄放热特性的影响,得到了不同材料的蓄热密度和综合换热系数等关键参数。结合FLUENT非稳态模拟方法,模拟了蓄热体在不同材料粒径下的蓄热和放热温度场变化规律。结果表明:刚玉球能够提供充足连续的热量,可以作为一种性能良好的蓄热材料进行应用;随着刚玉砂粒径的增大,其蓄热密度和综合换热系数会增大,有效放热时间也会延长。 相似文献
4.
相变蓄热层是相变蓄热电采暖结构的核心层,蓄热层中的储能材料以显热或相变的方式吸收,当一定的时间温度降到相变点,通过交换介质以导热、对流和辐射的方式将储存的热量释放给热用户。本实验将探究相变热过程中的理论蓄热、散热,先在GAMBIT软件中进行几何建模,网格划分,边界设定,完成模拟前处理。运用Fluent软件模拟蓄热层为纯石蜡微胶囊、蓄热层为泡沫金属铜/石蜡微胶囊复合相变材料的蓄热过程。结果表明,蓄热层中添加泡沫金属铜与石蜡微胶囊,强化了传热效果,解决了石蜡微胶囊导热率低的问题。与纯石蜡微胶囊对比,加快了相变响应时间,同时,导热效果更加明显。 相似文献
5.
为掌握三乙醇胺(TEA)水泥-粉煤灰体系水化与强度的影响规律及其机理,促进粉煤灰的有效利用,采用等温量热法测试分析了不同温度条件下TEA对水泥-粉煤灰体系水化放热行为和体系活化能的变化,通过热重和X射线衍射分析了掺TEA水泥-粉煤灰体系的物相组成及其变化,研究了TEA对水泥-粉煤灰体系水化进程和强度的影响规律.结果 表明,TEA和温度均水泥-粉煤灰体系水化放热和强度发展存在较大影响.TEA提高了粉煤灰在72 h内的反应热,促进了水泥-粉煤灰体系早期的水化放热,并且在高温下更加明显,水泥-粉煤灰体系活化能随着TEA掺量增加而降低,TEA对水泥熟料矿物铝酸三钙(C3A)、硅酸三钙(C3S)和硅酸二钙(C2S)在不同龄期内的水化进程影响不同,TEA在早期对C3A熟料的水化具有明显的促进作用,而对C3S和C2S的水化则有延缓作用. 相似文献
6.
本文从相变墙体冬季的传热过程出发,提出“保温因子”和“放热因子”评价其传热性能。然后,利用热阻法建立相变墙体在冬季的传热模型,并利用单因素分析的方法研究相变墙体内外层热阻和相变温度对“保温因子”和“放热因子”的影响,结果显示当相变墙体的作用是保温的情况下,相变层应布置在墙体的外侧,相变温度应该接近室内空气温度。当相变墙体的作用是放热的情况下,相变层应布置在墙体的内侧,相变温度应该尽量高一些。本研究可以为相变墙体的应用提供理论支持。 相似文献
7.
对水泥、粉煤灰、矿渣粉、单一再生细粉及其与矿渣粉复合的胶凝材料的水化放热速率、放热量和水化过程各阶段的持续时间进行研究.试验结果表明,各类胶凝材料及单一再生细粉水化反应诱导前期出现第一放热峰的时间均为1.5 ~3.2 min,再生细粉-矿渣粉复合胶凝材料则为7~18 min;且后者水化反应减速期为50 h,比前者延迟了10 h,使其3d水化热值较高.另外,再生细粉-矿渣粉复合胶凝材料3d水化热值与7d抗压强度有一定正相关性,但对28 d抗压强度影响不大.通过分析材料组成对水化热和抗压强度的影响,说明基准再生细粉中SiO2含量高是导致其水化热及抗压强度均较低的原因,而矿渣粉具有后期增强效应.另外,助磨剂对再生细粉的水化热有一定影响.使用助磨剂处理技术与矿渣粉复配技术共同处理再生细粉,可以得到28 d抗压强度为50 MPa、再生细粉质量分数为10.5%且水化热介于水泥与矿渣粉之间的复合胶凝材料. 相似文献
8.
9.
10.
为了探究正丁醇在浓硫酸的催化作用下与乙酸酐反应合成乙酸丁酯工艺的热危险性,采用差示扫描量热仪研究了正丁醇、乙酸酐和乙酸丁酯的热分解情况,并采用反应量热仪分别探究工艺温度、乙酸酐滴加速率和搅拌速率对合成反应放热的影响。结果表明,正丁醇、乙酸酐和乙酸丁酯升温扫描阶段均表现为吸热过程,起始温度依次为117.9,139.4,127.2℃。在工艺优化过程中,增加加料时间、升高工艺温度或增加搅拌速率,均能够降低反应在热失控条件下达到的最大温度和最大热累计度,增加反应的安全性以及提高反应热转化率。 相似文献