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1.
针对传统旋流分离设备应用条件限制性大、工况环境敏感性高和出口流体排放不佳等缺点,利用雷诺应力模型设计了一种带有圆形稳流器、螺旋式入口和锥式筒体的稳流螺旋驱锥式气液旋流分离器(SFS-GLCC分离器)。SFS-GLCC分离器的螺旋式入口能促进气液两相分层,使入口流型呈现团状流;稳流器可避免底流口夹带气和溢流口排气不彻底;锥式筒体能提高流体旋转速度,延长分离液腔内停留时间。基于Python液滴破碎的TAB判定模型和剪切气流驱动下旋流器内液滴破碎模拟,得到如下结论:SFS-GLCC分离器气柱边缘和器壁附近切向速度变化起伏大,具有很高的速度梯度,位于该区域的液滴稳定性较低,更易变形和破碎;入口速度为40 m/s时液滴稳定性更强。研究结果可为气液旋流分离器的优化设计提供一定的借鉴和参考。  相似文献   
2.
断续流对旋流器油水分离效率影响的实验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
目前,大部分井下油水分离的旋流器由地面游梁式抽油机通过抽油杆柱提供能量,这样进入旋流器流量产生断续现象。通过实验证明断续流流量的不连续性使旋流器油水分离效率下降5%以内,存在一定负影响;溢流含油浓度越高,断续流对旋流分离效率的负影响也越大,所以井下油水分离过程中,不能偏面追求过高的溢流口含油浓度,提高分流比F与入口含油浓度C_i比值,减小断续流对分离效率的影响。  相似文献   
3.
对某330 MW四角切圆锅炉进行了数值模拟,通过调节配风,分析炉内流动、燃烧、烟气温度和组分含量的变化对碳排放的影响,并将模拟结果与实验结果进行对比.结果 表明:随着风速的增加,过量空气系数增加,燃烧器区域的温度逐渐升高,燃烧器上部及水平烟道区域的温度逐渐降低,说明增加风速会降低炉膛出口烟气温度;随着风速的增加,炉膛出口CO2体积分数和CO体积分数会减小,但工况3的炉膛出口O2体积分数较高,其平均值达到2.19%.  相似文献   
4.
三次采油聚合物3区是油田开发后期提高原油采收率的主要措施之一,该工艺是将具有一定浓度的聚合物溶液注入地层,有效地增加3区替水的粘度,降低水的流度,从而大大降低油水的流度比,以减缓指进现象,改善油层及微观孔隙结构的非均质状况,缓解窜流、绕流等现象,增加3区替水的波及体积。达到提高原油采收率的目的,起决定  相似文献   
5.
相变换热技术在供暖系统中的开发前景   总被引:3,自引:0,他引:3  
倪玲英  卢洪刚 《节能》2002,(11):25-26
介绍相变换热原理、相变暖气片特点以及相变取暖系统的经济性,预示相变换热技术在取暧系统的开发前景。  相似文献   
6.
胜利油田纯梁液化气站天然气处理装置是以油田伴生气、稳定气为原料 ,生产液化气和轻质油的装置。伴生气中含硫化氢量为 70ppm ,稳定气硫化氢含量为 45 0 ppm。在天然气脱水过程中 ,这些硫化氢被吸附在分子筛固定床中。当分子筛固定床进行高温加热再生时 ,有元素硫析出 ,造成构件或管道阀门的堵塞 ,并腐蚀金属设备 ,直接影响装置的长期安全运行 ,并造成很大经济损失。而纯梁液化气站原料天然气的含硫量还在不断上升 ,因此 ,天然气脱硫已势在必行。脱硫工艺  根据纯梁液化气站天然气的压力低 (0 .1MPa左右 ) ,处理量不大 (3× 10 …  相似文献   
7.
倪玲英 《化工机械》2012,39(4):500-502
以简单线性剪切流为背景,采用VOF模型及若干自定义子程序进行模拟分析,探讨物性对油滴变形和破碎的影响关系。模拟表明:粘度对变形起到抑制作用,粘度越大,变形越难,更能耐受剪切流动;表面张力越小,油滴越容易发生变形和破碎,稳定性越差,表面张力阻止了油滴的变形;油滴粒径越大,越易变形、破碎,越不稳定。  相似文献   
8.
倪玲英 《化工机械》2010,37(4):457-460
在对斜板间连续流场的研究基础上,采用离散相模型结合自编程对在错流、并流和逆流的3种流动形式中Stokes油滴运动规律进行模拟计算:该油滴在垂直于板方向上浮速度相同,与流动形式无关,其上浮时间正比于分离场的高度,在板间距相同条件下,上浮到上板所需时间相同,但逆流时油滴迁移距离最短,与流动形式有关;油滴运动位移和浮升时间随斜板倾角α增大而增长。  相似文献   
9.
利用重力式分离模拟实验装置,采用一种新型的聚结填料,系统的研究了聚结过程中影响聚结效率的各种因素,包括乳化速度、OP含量、流速以及聚结板长度等对聚结除油效率的影响关系.通过对比分析实验结果,得出本实验条件下的最佳工况.  相似文献   
10.
水力旋流器用于高含水原油预分离试验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
水力旋流器是一种新型、高效的油水分离装置。通过试验证明用水力旋流器对高含水原油进行油水分离是行之有效 ,处理后的溢流口中油的综合含水率可降至 50 %左右 ,能满足外输要求 ;从底流口排出水中含油可控制在 2 0 0 0 ppm以内 ,若适当放宽底流口出水的含油要求 ,控制溢流口的分流比 ,可大大降低溢流口中的含水率。  相似文献   
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