全钢子午线轮胎压延钢丝帘布幅宽收缩对帘布的影响及相关对策

对全钢子午线轮胎压延钢丝帘布幅宽收缩率进行统计分析,寻找帘布收缩的影响因素,分析帘布收缩对钢丝帘布物料清单质量结构及钢丝帘线密度的影响,给出整经辊和压力辊沟槽间距的修正方法。结果表明,通过对整经辊和压力辊沟槽间距的修正及对生产过程的严格控制,可尽可能稳定和减小帘布幅宽收缩率,进而精确计算轮胎安全倍数和控制轮胎质量,避免材料浪费。     

预硫化对全钢载重子午线轮胎性能的影响

采用CNE-500型电子束辐照装置对12R22.5全钢载重子午线轮胎内衬层过渡层胶进行预硫化，研究预硫化技术对全钢载重子午线轮胎性能的影响。结果表明，使用剂量为50 kGy电子束辐照后，成品轮胎动平衡、均匀性和耐久性能均有所提升，高速性能相当，胎肩部位过渡层胶渗透程度有所改善。     

全钢子午线轮胎胎体帘布稀线的原因分析及解决措施

对全钢子午线轮胎胎体帘布稀线产生原因进行分析并提出改进措施。造成胎体帘布稀线的主要原因包括压延相关张力/压力设置不合理或波动造成局部脱层和裁断接头异常、成型导开胎体时拉伸造成胎体帘线疏密不均、成型胶部件接头过大或接头拉开、成型胎体接头异常、半部件胶料中或成型贴合半部件层间有杂质、胎坯转运或存放过程中受伤变形等。通过合理设置压延辊筒间压力,严格控制裁断、成型胎体接头器压力,规范成型胶部件接头质量,避免杂质带入及帘布拉伸,避免胎坯转运存放过程中发生变形等措施可有效减少胎体帘布稀线的发生。     

3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用

研究3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎胎体中的应用。结果表明：与3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线相比,3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线直径和线密度小,渗胶性能好,疲劳寿命长,弹性模量大,其他性能相当;以3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线替代3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线用于全钢载重子午线轮胎胎体,成品轮胎强度、高速性能和耐久性能相当,满足轮胎使用要求,同时可减小轮胎质量,降低生产成本。     

全钢载重子午线轮胎胎圈气泡的产生原因及改进措施

分析全钢载重子午线轮胎胎圈气泡的产生原因并提出相应改进措施。施工设计及半成品尺寸不当、排气线完整性差、成型贴合压辊位置不合理及硫化模具钢圈排气线不通等均会导致胎圈气泡缺陷。经过优化施工设计、增加胎侧及加强层刺孔工艺、规范半成品尺寸过渡及成型辊压等措施能够有效减少胎圈气泡的产生,提高轮胎合格率。     

11R22.5-C900全钢城市公交专用轮胎的设计

介绍11R22.5-C900全钢城市公交专用轮胎的设计。结构设计:外直径1 059 mm,断面宽274 mm,行驶面宽度216 mm,行驶面弧度高6 mm,胎圈着合直径570 mm,胎圈着合宽度223 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.3,胎面采用纵向花纹沟设计,花纹深度21 mm,花纹饱和度75.2%,花纹周节数54。施工设计:胎面采用双复合挤出机挤出,带束层采用4层带束层结构,1~#带束层使用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,2~#和3~#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4~#带束层使用5×0.35HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225+1HT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸和强度性能符合设计和国家标准要求,耐久性能和高速性能符合企业标准要求。     

亚胺基二丙酸型螯合树脂的制备与应用研究

利用满氏缩合反应,以甲醛、乙酸、伯胺树脂为原料,合成出了一种新型的螯合树脂-亚胺基二丙酸型树脂,它对Cu^2＋的饱和吸附量达到4.60 mmol/g。考察了反应过程中催化剂、溶剂及反应时间等对产品吸附性能的影响。用扫描电镜与红外光谱对树脂的结构进行了表征。运用恒温动力学吸附实验考察了新树脂对Cu^2＋与Pb^2＋的吸附特性。     

有内胎全钢载重子午线轮胎无内胎化应用研究

研究有内胎全钢载重子午线轮胎的无内胎化应用。以10.00R20,11.00R20和12.00R20规格轮胎全钢载重子午线轮胎为例,通过改善轮胎内部气密性和胎圈圈口部位材料分布,装配分体式无内胎轮辋,使有内胎轮胎与轮辋和挡圈紧密配合,不用内胎和垫带就能使有内胎轮胎具有良好的气密性。