装配式钢结构建筑消防问题及解决方案

以某实际工程为例,分析了装配式钢结构体系建筑消防设计中存在的主要问题。对装配式钢结构体系建筑的主要建筑构件,包括钢柱、钢桁架楼板、非承重墙等开展耐火性能试验研究。结合装配式钢结构体系的特点及现行规范的要求,对该类建筑中楼板空腔及竖向管道的防火封堵等进行了探讨并提出了相应的解决方案。     

我国气田用分离设备类型简介及选用原则

概述了我国各大气田的集气站、配气站和输气站以及天然气净化厂使用的分离设备的类型及结构简介,提出了国内气田分离设备的选择原则,对气田分离设备如何合理、经济的选择具有指导意义。     

纳米压痕表征水泥基材料高温后微观力学性能

为了考察水泥基材料经历高温后其微观各相的力学性能变化,采用三种典型水灰比(0. 2,0. 4,0. 6)的P·O 42. 5氢氧化钙水泥制备了水泥净浆试样并开展高温试验,采用纳米压痕试验和解卷积分析获取微观各相的弹模和硬度,对比分析了温度对各组分弹模和硬度的影响规律。结果表明:温度导致多孔复合相和水合硅酸钙(C-S-H)相的弹性模量、硬度降低,而氢氧化钙(CH)及未水化水泥矿物复合相则影响不显著。温度低于200℃时,C-S-H的弹性模量、硬度略微降低,此时水泥基材料中主要失去自由水和毛细孔水; 400℃时弹性模量、硬度显著降低,此时C-S-H中失去层间水和部分化学结合水,并造成C-S-H微观结构破坏;高于400℃后C-S-H的弹性模量、硬度不再显著降低。据此推算C-S-H微观破坏的临界温度在300～400℃。     

浅谈中空玻璃发展及市场分析

中空玻璃因为其自身的应用广泛性和能源节约型,自从上世纪七十年代在我国生产线上试制成功以来,需求量逐年上涨。根据《2011-2015年中国中空玻璃行业市场分析及发展趋势预测报告》来看,在未来的社会发展中,中空玻璃的发展和应用无论是在国内还是在国际上都有着不可替代的地位。本文从中空玻璃的特性入手,纵向解剖中空玻璃发展过程,并且对中空玻璃的市场进行相应的分析。     

基于油中游离纤维光学特性的绝缘纸聚合度方法研究

为探索变压器中绝缘纸聚合度的间接检测方法,研究了一种基于变压器油中游离纤维颗粒光学特性的绝缘纸聚合度计算方法,通过偏光显微镜观察不同老化程度纤维颗粒的色散图像,采用RGB三原色分析法提取图像中的颜色特征值,将特征值与绝缘纸聚合度进行拟合获得特定的关系式。结果表明:随着老化程度的增加,绝缘纸表面出现裂缝、孔洞等现象;图像由蓝紫色逐渐向橙黄色过渡;特征值中马氏距离与聚合度的拟合优度最好,达到0.98,通过该拟合关系式可计算绝缘纸的聚合度。     

55Cr3钢汽车稳定杆矫直断裂失效分析

采用电子显微镜、金相组织分析和扫描电镜分析等方法,对55Cr3钢汽车稳定杆矫直断裂的原因进行了分析。结果表明:稳定杆在其端头压扁冲孔时因加热温度过高产生了过热组织,导致在其后余热淬火时又产生表面细小淬火裂纹;稳定杆在矫直时以细小淬火裂纹为源发生一次性脆性断裂。     

现代化油库建设存在的问题及对策研究

油库的建设在国家经济建设中意义重大。在现代化油库建设中,对油库建造中安全的处理要求更高,本文对现代化油库建设中所存在的问题进行了分析,并且在这个基础问题上提出了可行性的对策,以期更好的加强现代化油库建设。     

深圳机场T3航站楼大厅钢结构特性及施工研究

通过对深圳机场T3航站楼大厅钢结构进行静力计算,分析了该结构的钢柱柱顶位移、主桁架内力的变化特征,并提出了若干施工关键点。通过对大厅钢结构36m×36m标准单元内力可叠加性的研究,以及标准单元卸载后主桁架下扰对后续结构安装影响强弱的分析,论证了施工过程中单元安装、卸载之间的相互独立性。     

装配式钢结构模块连接节点耐火性能试验研究

摘 要：以“角件旋转式连接模块”钢结构节点作为研究对象,开展了两种不同防火保护条件下节点的耐火性能试验,研究不同防火保护条件下节点的变形特点、破坏形态和耐火性能,试验方法遵循国家标准GB/T 9978.1-2008。试验表明：1）钢柱采用三层高性能防火石膏板（15+20+20） mm进行保护、钢梁采用双层高性能防火石膏板（20+20） mm进行包覆的节点试件A,在试验试件193 min内未发生破坏,除节点中间部位部分防火板发生脱落外,试件保护层整体保持较好的完整性,钢柱截面角部的温度测点受两个面的传热作用升温速度较快;由于节点角件的壁厚较厚,其温度整体略低于钢柱与钢梁;钢梁由于截面形状系数较大且防火保护弱于钢柱,钢梁温度较高;从试件的轴向变形曲线中可以看出整个试验过程中试件基本处于受热膨胀状态,未达到耐火极限。2）钢柱、钢梁均用60 mm厚的岩棉（120 kg/m3）及2层12 mm厚纤维增强型硅酸钙板进行包覆的节点试件B,试验过程中随着温度升高试件发生膨胀,防火板之间的拼缝不断扩大,但防火保护层基本保持相对完好的状态;131 min时试件开始出现压缩变形,为保障试验炉的安全停止试验;试件B各测点的温度分布规律总体上与试件A类似,但各测点升温曲线存在较大的离散性,这可能与该试件的轻钢龙骨变形造成防火板间拼缝扩大有关,炉内热烟气从拼缝进入试件内部,导致各测点的升温存在较大差异;从柱的轴向变形曲线可以看出在约128 min时钢柱已经停止膨胀并出现压缩趋势,表明试件已经开始出现局部或整体屈曲,试件开始进入破坏阶段,根据相关试验经验试件将较快达到耐火极限;试验结束后,可观察到钢柱局部已经发生轻微屈曲;综合判断,该试件基本接近失效状态。3）两个试件的温度曲线在100 ℃左右均持续了一定时间形成曲线平台,这主要是由于防火保护材料中的水分蒸发带走热量,延缓了温度的升高;4）试件B防火保护层板材的完整性相对较好,但是由于轻钢龙骨受热变形导致拼缝出现了较大的开裂,使钢结构的升温更高,因此采用轻钢龙骨进行固定的防火保护方式应选用稳定性较好的轻钢龙骨并安装牢固。5）试验得出装配式钢结构试验试件在三层高性能防火石膏板（15+20+20） mm的保护下,连接节点的耐火极限不低于3.00 h;在双层12 mm厚纤维增强型硅酸板和60 mm厚岩棉的保护下,连接节点的耐火极限不低于2.00 h。