巨型工程机械子午线轮胎高强度、低生热胎面基部胶配方开发

通过对国外知名品牌37.00R57和40.00R57规格巨型工程机械子午线轮胎胎面基部胶组成分析和物理性能测试,对我公司巨型工程机械子午线轮胎胎面基部胶配方进行优化设计。新开发配方半成品和成品胶料动态损耗因子分别降低37.9%和26.6%,胶料物理性能达到竞品水平,成品轮胎TKPH提升13.6%。     

增容剂P(MMA-co-GMA)对PA6热稳定性及热氧化稳定性的影响

采用热失重分析法(TGA),研究了增容剂甲基丙烯酸甲酯(MMA)和甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)共聚物P(MMA-co-GMA)的热降解行为及对尼龙6(PA6)的热稳定性和热氧化稳定性的影响。研究结果表明,在P(MMA-coGMA)的热降解过程中能够产生含羰基、羧基、醛基或酮基等多种具有含氧基团的物质,这些产物有助于在PA6降解过程中形成对降解有自动催化作用的氢过氧化物,从而降低了PA6的热稳定性及热氧化稳定性,且二者随着增容剂用量及增容剂内GMA含量的增加而降低。     

巨型工程机械子午线轮胎胎圈胶配方的优化

借鉴国外某品牌巨型工程机械子午线轮胎胎圈胶配方设计特点,对现有胎圈胶配方进行优化。结果表明：与改进前胶料相比,改进后胶料的硬度、定伸应力和回弹值增大,压缩生热和损耗因子降低,耐磨和耐疲劳性能提高;成品轮胎胎圈胶性能达到设计目标值,胎圈起始裂口时间延长,有效提高了巨型工程机械子午线轮胎胎圈耐久性能。     

间苯二甲酰肼在工程机械子午线轮胎胎面基部胶中的应用

对间苯二甲酰肼(IDH)在工程机械子午线轮胎胎面基部胶中的应用进行试验研究。结果表明:添加不超过1份的IDH,胶料的焦烧时间缩短,硫化速度加快;基本力学性能变化不大,60℃时的动态损耗因子(tanδ)明显减小,仅添加0. 45份IDH胶料60℃时的tanδ即减小37. 6%,证明添加IDH对降低胶料动态生热具有显著效果。     

PBT/(POE/LLDPE)-g-GMA共混物的力学性能与形态结构

采用双螺杆挤出机将甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)同时接枝到乙烯-辛烯共聚物(POE)和线性低密度聚乙烯LLDPE上,而后将接枝产物与聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)反应性共混,通过改变POE/LLDPE比例确立了PBT/(POE/LLDPE)-g-GMA共混物分散相的最佳组成。以此为基础考察了GMA加入量对共混物的力学性能、流变行为及相形态的影响,并对共混物的形变机理进行了研究。实验结果表明,POE/LLDPE比例为50/50时冲击强度最大,在此组成下共混物的冲击强度随着GMA加入量的增加而呈现先增大后减小的趋势,并在GMA加入量(GMA/(POE+LLDPE))为5%时达到最大值;体系黏度随GMA加入量的增加而增大,过量的GMA会导致严重的交联,不利于分散相的分散,从而降低了增韧效率;橡胶粒子的空洞化促使基体发生剪切屈服是其主要的形变机理,LLDPE的引入能促进PBT发生进一步形变,从而提高增韧效率。     

原位增容界面强度对PA6/PMMA共混物性能的影响

通过扫描电镜、差示扫描量热仪和力学性能测试等分析方法,研究甲基丙烯酸甲酯(MMA)和甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)共聚物对尼龙6(PA6)/PMMA共混物形态结构、结晶行为和力学性能的影响。结果表明,P(MMA-co-GMA)可以提高PA6与PMMA的相容性,改善共混物的拉伸性能,但其增容效果取决于P(MMA-co-GMA)中的环氧基团与PA6末端氨基所形成的接枝共聚物的数量,只有当其达到某一临界值时,共混物才具有最佳的力学性能,并且加入P(MMA-co-GMA)后,基体相PA6的结晶能力降低,导致共混物在拉伸过程中出现二次屈服行为。     

TPMS系统在工程机械轮胎TKPH室内机床测试中的应用研究

将TPMS系统中温度传感器安装于轮毂气门嘴中,用于探测轮胎胎里温度,并以27.00R49规格巨型工程胎为例研究了TKPH室内机床测试过程中轮胎温度与胎里温度之间的相关性,数据表明:轮胎温度与胎里温度平衡时间具有一致性,可将TPMS系统用于工程机械轮胎TKPH室内机床测试。     

新癸酸镍在巨型工程机械轮胎胎体胶和粘合胶中的应用

研究新癸酸镍在巨型工程机械轮胎胎体胶和粘合胶中的应用。结果表明：在胎体胶和粘合胶中以新癸酸镍等量替代癸酸钴，胶料的门尼焦烧时间延长，硫化胶的硬度、定伸应力和拉伸强度相当，粘合性能提高，60 ℃时的损耗因子减小，同时胶料成本降低。     

丙烯酸甲酯共聚单体对聚甲基丙烯酸甲酯物理老化行为的影响

通过差示扫描量热法(DSC)研究了聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)和甲基丙烯酸甲酯(MMA)-丙烯酸甲酯(MA)共聚物(P(MMA-co-MA))在40、60、80℃的物理老化行为。结果表明:二者的老化速率βH都随老化温度的升高而增大。通过计算得出,PMMA改变局部构象所需的自由能大于P(MMA-co-MA),并且参与到构象松弛的分子链段尺寸小于P(MMA-co-MA),这是由于在共聚物中丙烯酸甲酯链段的加入影响了临近甲基丙烯酸甲酯链段的运动能力。因此,在较低温度下PMMA的老化速率远小于P(MMA-co-MA)。但随着老化温度升高,参与到构象重排的分子链段逐渐增加,并且MMA链段的运动能力也有了很大提高,这时少量MA链段对分子链段整体运动能力的影响变得不再明显,PMMA与P(MMA-co-MA)的老化速率趋于相同。