异戊胶在全钢载重轮胎过渡层中的应用

研究异戊胶在全钢载重轮胎过渡层中的应用,结果表明,异戊胶部分代替复合胶用于过渡层胶中,定伸应力和H抽出力略有下降,但是工艺通过性良好,成品综合性能略有提升。     

2＋7×0.35ST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用

研究2+7×0.35ST超高强度钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用。结果表明,与3+8×0.33HT高强度钢丝帘线相比,2+7×0.35ST钢丝帘线在线密度和渗胶性能方面更有优势,以其替代3+8×0.33HT钢丝帘线用于全钢载重子午线轮胎带束层中,在保证轮胎强度和耐久性能的同时,有利于轮胎轻量化,并减少原材料消耗。     

3＋8＋13×0.20ST钢丝帘线在高负荷全钢载重子午线轮胎胎体中的应用

介绍3＋8＋13×0.20ST钢丝帘线在高负荷无内胎全钢载重子午线轮胎胎体中的应用。与0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线相比,3＋8＋13×0.20ST钢丝帘线破断力大,直径和线密度相差不大,在破断力/直径和破断力/线密度方面具有优势,以其替代0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线用于12R22.5高负荷无内胎全钢载重子午线轮胎胎体,成品轮胎的外缘尺寸基本不变,强度性能、耐久性能、胎圈耐久性能和高速性能均有所提高,胎体成本大幅降低,同时有效解决了苛刻使用条件下轮胎不耐磨、胎肩脱层等问题。     

胎侧质量和尺寸波动问题解决措施

胎侧质量和尺寸波动问题解决措施     

排胶温度对全钢载重子午线轮胎胎面胶性能的影响

试验研究排胶温度对全钢载重子午线轮胎胎面胶性能的影响。结果表明:混炼胶的排胶温度升高后,胶料的F_L和F_(max)减小,t_(s2)和t_(10)延长,t_(90)略有延长,总体来说对胶料的硫化特性影响不大;硫化胶的邵尔A型硬度、定伸应力和撕裂强度明显提高,阿克隆磨耗量显著减小,压缩生热略有上升,拉断伸长率降低,综合物理性能提高。     

复合挤出生产线胎面部件质量波动原因对比分析

针对两条相同型号的挤出机联动线生产的胎面部件质量波动不同的情况,从生产计划排产量、口型开型比、胎面挤出排胶和收取温度以及联动线质量控制方式等方面进行对比分析。结果表明,通过增大生产计划排产量、优化操作方法以及设定合理的胶料塑化温度可以有效提高胎面质量合格率。     

全钢工程机械子午线轮胎胎面胶配方的优化

对全钢工程机械子午线轮胎胎面胶的配方进行优化。结果表明：通过增大丁苯橡胶用量,减小天然橡胶用量,同时调整硫化体系,胶料的门尼粘度减小,门尼焦烧时间延长,硫化胶的撕裂强度明显提高;成品轮胎的抗撕裂和抗刺扎性能提高,轮胎的使用寿命延长,同时胶料成本降低。     

异戊橡胶IR-80在全钢载重子午线轮胎胎面胶中的应用

研究异戊橡胶IR-80（简称IR-80）在全钢载重子午线轮胎胎面胶中的应用。结果表明：在全钢载重子午线轮胎胎面胶中使用15份IR-80等量替代天然橡胶，可延长胶料焦烧时间，改善混炼和挤出工艺性能；在保证胶料物理性能和成品轮胎耐久性能的同时可降低生产成本。     

6.50R16LT 12PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计

介绍6.50R16LT 12PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　750 mm,断面宽　186 mm,行驶面宽度　150 mm,行驶面弧度高　4.5 mm,胎圈着合直径　403 mm,胎圈着合宽度　152 mm,断面水平轴位置（H₁/H₂）　1.077 8,胎面花纹采用4条主花纹沟设计,花纹深度　12.5 mm,花纹饱和度　78.2％,花纹周节数　78。施工设计：采用双复合挤出胎面,带束层采用3层3×0.2＋6×0.35HT钢丝帘线,胎体采用3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线,采用两鼓一次法成型机成型、B型双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、高速性能和耐久性能均符合相关设计和国家标准要求。     

6.50R16LT 12PR全钢轻型载重子午线轮胎结构设计

介绍6.50R16LT 12PR轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计：轮胎外直径 750mm,轮胎断面宽 186mm,行驶面宽 150mm,行驶面弧度高 4.5mm,胎圈着和直径 403mm,胎圈着和宽度 152mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.0778,采用四条主沟花纹设计,花纹深度 中沟沟深：12.5mm。两侧沟深12mm。花纹饱和度 78.2％;花纹节距数 78。施工设计：胎体采用3+9 15×0.175 0.15钢丝帘线,带束层采用三层 3*0.2 6*0.35HT钢丝帘线;采用两鼓一次法成型机成型,B型双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、高速性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求。