Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si/SiCp复合材料热加工工艺的研究

研究了多层喷射沉积Al-8．5Fe．1．3V．1．7Si／SiC，复合材料的热加工工艺，以及不同工艺对其力学性能的影响。通过调整不同的工艺参数来获得最优化的工艺，并通过金相、X-射线、扫描电镜、透射电镜观察了在不同加工过程中复合材料的显微组织，分析了工艺参数对其加工性能以及最终力学性能的影响。结果表明，在490℃通过挤压后再轧制以及模压后再轧制的从8．5Fe-1．3V．1．7Si／SiC，复合材料具有突出的室温性能和高温性能，热压后轧制得到的板材室温抗拉强度达620MPa，315℃下抗拉强度达300MPa，400℃下抗拉强度为185MPa。分析认为其突出的室温性能和高温性能主要是得益于复合材料中的颗粒状SiC与基体的结合状况良好以及材料中弥散析出的Al13（Fe，V）3Si相、喷射沉积工艺得到的细小品粒（约800nm），并且通过大量变形形成晶粒内和晶界附近的位错缠结以及喷射原始颗粒边界氧化皮的破碎而产生的强化。     

SiCp/Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si复合材料的显微组织及室温力学性能

研究了多层喷射沉积SiCP/Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si复合材料通过挤压后再轧制以及模压致密后再轧制的显微组织特点及其室温力学性能。通过金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜和透射电镜观察在加工过程中复合材料的显微组织,分析显微组织密度对室温力学性能的影响。结果表明：通过挤压后再轧制以及模压后再轧制的SiCp/Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si复合材料具有突出的室温性能,其中通过挤压后轧制板材的室温抗拉强度（σb）达555 MPa,模压后轧制得到的板材室温抗拉强度（σb）达620 MPa;分析认为其突出的室温性能主要得益于复合材料中的颗粒状SiC的颗粒增强以及材料中弥散析出的Al13（Fe,V）3Si相、喷射沉积工艺得到基体材料的细小晶粒（约800 nm）、通过大量变形形成晶粒内和晶界附近的位错缠结以及喷射原始颗粒边界氧化皮的破碎而产生的强化。     

SiC颗粒增强Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si的轧制工艺

研究了喷射沉积SiC颗粒增强Al-8．5Fe-1．3V-1．7Si板材的轧制工艺。探索了板材轧制过程中材料的密度变化规律及室温力学性能，通过金相、扫描电镜和透射电镜观察了其微观组织。研究表明，材料的致密化程度、轧制温度、轧制过程中道次压下量对材料的轧制性能有着重要影响。通过优化轧制工艺最终获得了良好的室温力学性能：490℃热轧材料的抗拉强度为535MPa，断后伸长率为7％。     

UNS N08904超级奥氏体不锈钢无缝管的生产工艺及性能

采用冷轧、冷拔、退火处理及酸洗等工艺实现了32mm×7mm规格UNS N08904超级奥氏体不锈钢无缝管的国产化,并对成品管的室温力学性能、晶粒度和晶间腐蚀性能等进行了研究。结果表明:退火处理和酸洗为关键的生产工艺,中间退火工艺为(1 060~1 100)℃×40min,成品退火工艺为(1 040~1 080)℃×35min,酸洗液为6%HF+12%HNO3,酸洗温度为30~40℃,酸洗时间为15h,在此工工艺条件下成品不锈钢无缝管的各项性能均符合相关标准要求。