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1.
建立定量描述阻燃钛合金抗点燃性能的摩擦接触压力P与预混气流氧浓度c0关系,对比研究Ti-V-Cr系阻燃钛合金及常规钛合金的抗点燃性能,并基于摩擦生热原理和着火热爆燃理论对阻燃钛合金的抗点燃机理进行模型计算分析.结果表明,当c0≥70%时,Ti40钛合金在室温下即会点燃.Ti40钛合金的抗点燃性能比Alloy C+钛合金低2.5%,比TC4钛合金高40%.阻燃钛合金的着火源为摩擦过程产生的微凸体,氧的化学吸附是氧与微凸体相互作用的控制步骤,阻燃钛合金的摩擦点燃临界温度Т*随等效压力Peq的增大而减小.对于Ti40钛合金,当Peq在0.1~0.5 MPa变化时,Т*的变化范围为1073~1323 K;摩擦表面由TiO2,V2O5和Cr2O3等氧化物融合物构成,厚度为2~5μm.摩擦过程中该层融合物改善了接触表面的润滑条件,使摩擦区的温度大幅度降低,从而提高了阻燃钛合金的抗点燃性能.  相似文献   
2.
采用热重分析、XRD和SEM等方法研究Ti-Cr合金(0≤w(Cr)≤25%)从室温至1723K的非等温氧化行为及氧化膜的微观结构,探讨Cr元素对Ti-Cr合金抗氧化能力的影响机制。结果表明:当Cr含量小于某一临界值wC时,随着Cr含量的增加合金的抗氧化能力降低;当Cr含量高于wC时,随着Cr含量的增加合金的抗氧化能力提高;当温度高到1000K时,Ti-Cr合金的氧化仍符合抛物线规律,且主要发生钛的氧化;Ti-Cr合金氧化后基体中存在氧扩散层,氧化膜主要为金红石型TiO2,内层氧化膜出现富Cr现象,Cr氧化物的析出提高了Ti-Cr合金的抗氧化能力。金属和合金的着火是一个快速非等温氧化的过程,预测了Ti-Cr合金着火阶段的氧化机制。  相似文献   
3.
Ti-3Al-2.5V钛合金管材研究进展   总被引:3,自引:0,他引:3  
简要介绍了航空用Ti-3Al-2.5V钛合金管材从研制到应用的全过程,确立了管材制备过程中挤压、轧制、热处理等关键工艺过程及其参数,建立了管材的组织与性能各向异性评价新参数CSR,为管材的科学评价提供了保证,提出了钛合金管路连接技术的现状及发展趋势.这些工作为我国研制和应用Ti-3Al-2.5V管材提供了重要的方法与思路.  相似文献   
4.
应用加工图技术优化阻燃钛合金高温变形工艺   总被引:2,自引:1,他引:1  
在热模拟试验机上对铸态和挤压态组织的阻燃钛合金(Ti-35V-15Cr-Si-C)进行了等温恒应变速率热压缩试验,温度范围铸态为900~1200 ℃、挤压态为900~1150 ℃,应变速率范围为10-3~1 s-1,测试了真应力-真应变曲线并对其形成机制进行了分析。基于动态材料模型建立了2种状态合金的热加工图并进行分析。结果表明:铸锭开坯较优的热加工工艺是挤压成形;与铸态合金相比,挤压态合金发生连续动态再结晶的工艺条件范围明显扩大,并且显著抑制了局部塑性流动失稳的发生;由于高温下碳化物溶解而产生的合金基体变脆不能通过工艺方法消除,为了避免表面开裂,热加工应尽量选择变形温度低于1030 ℃进行  相似文献   
5.
铸态TB6钛合金热变形行为及本构关系   总被引:1,自引:0,他引:1  
通过等温恒应变速率压缩实验研究铸态TB6钛合金在温度为800~1 100 ℃,应变速率为10-3~1 s-1条件下的热变形行为.结果表明:应变速率对铸态TB6合金流变应力的影响最显著,其次是变形温度,而应变的影响作用最小.在低温高应变速率下,流变应力曲线呈连续软化特征,而在高温低应变速率下,流变应力曲线呈稳态流变特征.铸态TB6合金的热变形激活能为200 kJ/mol,接近纯钛β相的自扩散激活能,表明在实验条件范围内主要发生动态回复过程.在Arrhenius方程基础上考虑了应变对流变应力曲线的影响,建立了能准确描述铸态TB6钛合金流变应力曲线的双曲正弦本构关系.  相似文献   
6.
等通道转角挤压工艺研究进展   总被引:1,自引:0,他引:1  
概述了等通道转角挤压(ECAE)工艺的基本原理和影响因素,介绍了ECAE在模具设计和工程应用研究方面的新进展,指出了目前存在的问题,并对今后的发展方向作了展望.  相似文献   
7.
TC11钛合金β相区热变形动态再结晶过程的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
通过热压缩实验研究了锻态等轴组织的TC11钛合金在1030~1090℃和应变速率0 001~0 1s-1范围内的流变行为和组织演变.分析了该合金在实验参数范围内变形的应力-应变曲线特征.热变形过程动力学分析获得了应力指数和激活能分别为4 05,172 3kJ·mol-1,表明该组织的合金在β区热变形主要是位错的滑移和攀移过程.组织观察和电子背散射衍射(Electron Back Scattered Diffraction, EBSD)测试表明,热变形过程中组织演变以不连续动态再结晶过程进行.该过程中,稳态变形再结晶晶粒尺寸是变形温度和应变速率的函数,而稳态变形组织处于部分动态再结晶状态.通过分析该合金特殊的动态再结晶动力学过程,建立了由原始晶粒尺寸修正的Avrami动态再结晶动力学方程.经验证,与实验数据吻合较好.  相似文献   
8.
BT36高温钛合金的成分特点及组织研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用金相观察和扫描能谱分析的方法,测定了BT36合金的α+β/β相转变温度和组织中不同区域的成分.结果表明:BT36合金的α+β/β相转变温度为980℃.其轧棒经过两相区热处理可获得等轴组织,同时存在片层状的β转变组织.经测定,与周围等轴基体相比,片层中Al含量偏低,而Mo、W含量偏高,这是由于合金在熔炼时合金元素没有得到充分地均匀化.  相似文献   
9.
根据Murty失稳判据,利用原始等轴组织的TC11钛合金在780~990℃和0.001~70s-1范围内的等温恒应变速率压缩实验数据,建立了该合金的加工图.依据加工图研究了TC11钛合金的变形机制和变形缺陷与变形热力参数之间的关系.结果表明,在780~990℃和0.001~0.01 s-1范围是超塑性变形区;在780~990℃和高于0.01 s-1范围,易出现β相裂纹和空洞、局部流动以及绝热剪切等流变失稳现象.根据加工图分析,结合微观组织观察结果,并考虑变形抗力的大小,确定出了较佳的变形热力参数范围为850~940℃和0.001~0.01 s-1,最佳的变形热力参数在900℃和0.001 s-1附近.  相似文献   
10.
本文研究了不同钕含量,凝固速度和熔炼工艺对富钕氧化物颗粒在Ti-Al-Zr-Mo-Si合金基体中析出行为的影响。钕是在液态下以内氧化方式析出而构成富钕氧化物颗粒的。颗粒的体积分量,尺寸和分布受钕含量和凝固速度的影响。  相似文献   
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