钛酸锶钡(BST)纳米铁电材料的制备与性能

纳米级的钛酸锶钡(BST)陶瓷材料在电子、微波器件、存储元件等现代科技领域有着重要的应用,是一类成分和性能可调节的新型无机功能材料.在介绍BST的传统制备方法基础上,主要介绍了近几年国外制备BST纳米粉体采用的几种新型高效方法,并简要介绍了国外纳米BST材料的结构、形貌表征、性能检测和应用现状,指出了国内在这一领域研究中的不足之处.     

高温高压CO2环境中超级13Cr不锈钢点蚀有限元模拟

采用腐蚀浸泡实验和有限元模拟研究了超级13Cr不锈钢在高温高压CO₂环境中的点蚀行为,重点分析了腐蚀时间、温度和CO₂分压对点蚀的影响。结果表明：高温高压腐蚀实验与有限元模拟的点蚀深度较为吻合,且平均点蚀深度随着浸泡时间、温度和CO₂分压的增大而增大。有限元模拟可知点蚀坑内部由于阳离子水解使得内部酸化,并且pH随着温度降低和CO₂分压的增加而下降。此外,点蚀坑内Fe²⁺浓度随着腐蚀时间的延长和温度的提高而增加,但CO₂分压对其影响不大。     

激光熔覆哈氏合金C22涂层在静态和空化酸溶液中的腐蚀行为(英文)

利用高功率半导体激光器在Q235钢基体上制备哈氏合金C22涂层,研究涂层在静态和空化盐酸、硫酸和硝酸溶液中的腐蚀行为。电化学结果表明:涂层在静态酸溶液中比在空化酸溶液中具有更强的抗腐蚀性能。在以上的每种条件下,涂层抗腐蚀性能由强到弱的顺序均为硝酸、硫酸和盐酸溶液。涂层在空化盐酸溶液中出现冲蚀形貌和严重的晶间腐蚀。这主要与盐酸溶液中存在活性离子以及空化泡崩溃时的力学作用有关。然而,经过空化硝酸溶液腐蚀的涂层表面几乎没有变化。结果表明,空化作用和酸溶液性质的共同作用决定涂层腐蚀的发展。由于在表面形成稳定的致密氧化膜,哈氏合金C22涂层在氧化性酸溶液中表现出更优越的抗腐蚀性能。     

微观组织结构对镍基825合金力学性能和硫化物应力腐蚀开裂的影响

目的 揭示微观组织结构对镍基825合金硫化物应力腐蚀开裂的影响规律及机理。方法 利用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和背散射电子衍射(EBSD)分析了2种镍基825合金的金相组织、夹杂物种类及等级、晶界类型以及残余应变和晶粒尺寸分布。通过显微维氏硬度计评价了合金的力学性能,同时采用氢微印、动态充氢慢应变速率拉伸试验和三点弯曲试验,评估了合金的氢脆倾向和硫化物应力腐蚀开裂敏感性。结果 2种镍基825合金的夹杂物均以B类和D类TiN为主。2种合金中B类夹杂物均以晶界分布为主,D类夹杂物在合金1#中集中分布,在合金2#中随机分布。合金1#中B类夹杂物等级为0.91,D类夹杂物等级为1.4,合金2#中2种夹杂物等级分别为0.54和1.33。氢微印试验发现氢在合金1#的晶内、晶界处均大面积存在,而在合金2#中则分布稀疏。EBSD发现2种合金均为等轴奥氏体,合金1#晶粒尺寸稍大,晶界以随机大角度晶界为主且存在较高的残余应变集中,而合金2#晶粒细小且尺寸分布更均匀,随机大角度晶界和低Σ界面为其主要晶界类型,残余应变分布均匀。合金1#的硬度为184.67HV,屈服强度为285.30 MPa,而合金2#的硬度和屈服强度分别为207.75HV和300.03 MPa。在动态充氢慢应变速率拉伸试验中,2种合金均出现了氢脆倾向,合金1#的断裂延伸率降低了2.6%,而合金2#只降低了1.6%。三点弯曲试验中合金1#表面发生严重均匀腐蚀,出现了以穿晶为主的宏观裂纹,裂纹萌生部位的基体元素显著降低,在其周围还发现了夹杂物及其脱落留下的微孔,而合金2#表面仍有金属光泽,只有微米级的裂纹萌生于应力集中处。结论 大量夹杂物的存在降低了合金1#的屈服强度并导致晶界残余应变集中,同时作为有效氢陷阱增加了镍基825合金硫化物应力腐蚀开裂的敏感性。此外,夹杂物与金属基体之间形成微电偶,促进周围金属阳极溶解,进一步增加了合金的开裂敏感性。     

数据通信线路故障分析4例

例１：某用户利用ＤＤＮ电路进行计算机网络连接，采用基带调制解调器，通信速率为９．６ｋｂｉｔ／ｓ。当物理线路到位进行正确连接后，并对局端与用户端调制解调器进行正确设置，但调制解调器不能握手。用万用表对线路环阻进行测量，阻值大于 １５００Ω，改用电话拨号进行连接，计算机通信正常。 故障分析在使用专线进行数据连接时，用户专线的线路不宜过长，通常用户端与数据节点设备间的线路距离应小于 ３ｋｍ，线路环阻应小于 １０００Ω如果线路过长，就会使线路衰减增大，信噪比也就相应地降低，对端调制解调器就很难把原信号完全恢…     

激光熔覆层冲刷腐蚀研究现状

冲刷腐蚀广泛发生在石油、化工等领域,并致使设备材料发生损伤或失效。材料经激光熔覆后得到具有特殊化学、力学性能,并能与基体材料形成冶金结合的涂层。从激光熔覆层冲刷腐蚀行为研究方法出发,简要概括了现场测试法、数值模拟法以及通过模拟真实工况进行实验室研究的三大类实验装置的优缺点,并对目前用于激光熔覆层冲刷腐蚀行为的表征方法进行了总结。然后介绍了激光熔覆层冲刷腐蚀机理的研究现状:冲刷腐蚀机制由电化学腐蚀、机械力磨损及二者交互作用构成,其中冲刷主要通过正应力和切应力两种侵蚀机制对腐蚀产生促进作用,而腐蚀则通过弱化涂层表面促进冲刷。随后,总结了激光熔覆层冲刷腐蚀行为的影响因素,并对熔覆材料自身因素、流体因素(流速、冲蚀角、固体颗粒及pH值、温度等)对激光熔覆层冲刷腐蚀行为的影响规律进行了分析和归纳。最后,基于冲刷腐蚀机理研究现状,从研究方法及影响因素等方面总结了目前激光熔覆层冲刷腐蚀研究中存在的问题,同时对未来的研究趋势进行了展望。     

F92 阀芯件表面 HVOF 制备 NiCr-Cr3C2涂层高温摩擦磨损性能研究

采用超音速火焰喷涂技术 (HVOF) 在 F92 阀芯材料表面制备 NiCr-Cr3C2单层和 NiCr+NiCr-Cr 3C2双层涂层。通过扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、维氏硬度计、高温摩擦试验机等探究了两类涂层的显微形貌、相结构、力学及高温摩擦学性能。结果表明：两种涂层成分均匀、结构致密。其中，单层涂层的表面硬度较低(810.19±22.74HV)，且摩擦系数范围由低温的 0.4~0.9 到高温的 0.3~0.7，磨损率从 3.19×10 -6 mm3 /(N?m) 到 3.06×10 -5 mm3/(N?m)，单层涂层在高温下 (630℃ ) 表现出更为优异的耐磨性能；双层涂层具有较高的表面硬度 (869.68±44.12 HV), 且摩擦系数受摩擦往复频率影响在0.4~0.8波动，磨损率维持在2.5×10 -5 mm 3 /(N?m)左右，受磨损频率因素影响较小，更能适用于频率频繁变换 (1 Hz~5 Hz) 的服役环境中。C 析出生成的 Cr7C3与高温氧化生成的 Cr 2O3之间的协同作用能够提高涂层的高温摩擦磨损性能，磨损机理分析表明：两种涂层的高温摩擦磨损形式相似，整个磨损过程由磨粒磨损、黏着磨损构成。     

激光淬火对AISI 4130钢微观组织结构及腐蚀、磨损行为的影响机制

为改善AISI 4130钢表面硬度和腐蚀磨损性能，用高功率激光器在AISI 4130钢表面制备淬火层，利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)研究不同功率淬火试样的微观结构，利用电化学工作站分析淬火前后试样的耐蚀性能，利用维氏显微硬度仪对淬火试样截面进行硬度测试，采用往复摩擦磨损试验机，测试不同淬火试样的耐磨损性能。结果表明，激光淬火后AISI 4130钢表面主要为马氏体组织和富Cr碳化物颗粒。基材、2.0 kW淬火试样及2.2 kW淬火试样的维钝电流密度依次为60.00、102.28和108.58μA/cm²，淬火试样的耐蚀性降低。激光处理后，淬火层表面硬度提高了85%以上，AISI 4130钢基体与2.0和2.2 kW激光淬火试样的平均摩擦系数分别为0.366、0.293和0.195，摩擦系数下降，淬火试样的耐磨性提高。