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1.
通过浸泡失重法和电化学方法研究了磷脱氧铜在含 4种缓蚀剂、沸腾除氧的 6 0 %LiBr溶液中的腐蚀行为 .结果表明 ,LiOH、Na2 MoO4和BTA无论单独还是以不同浓度复合添加都能提高Cu的耐蚀性 .复配LiOH后既有利于形成钝化膜 ,又促进CuBTA配合物的生成 ,而Na2 MoO4的还原产物MoO2 等氧化物又能参与形成钝化膜 .因而缓蚀效果优异 ,最优配比为 0 10mol/LLiOH 15 0mg/LNa2 MoO4 10 0mg/LBTA .NO-3 扩散速度慢 ,能增加点蚀倾向 ,且其还原反应受LiOH抑制 ,因而复配LiNO3 对抑制Cu的活性溶解效果不佳 .4种缓蚀剂对改善Cu的缓蚀效果依次为 :LiOH >BTA >Na2 MoO4>LiNO3 . 相似文献
2.
为降低溴冷机中碳钢的腐蚀,通过失重法和电化学方法研究了含有0.07 mol/L LiOH和150mg/L Na2MoO4的55%LiBr、60%LiBr溶液中苯并三氮唑(BTA)对碳钢的缓蚀作用.结果表明,在溴化锂溶液中添加BTA时可显著降低碳钢腐蚀;55%LiBr、60%LiBr溶液中BTA的最佳添加量为100 mg/L;55%LiBr溶液中,BTA通过与铁离子形成Fe-BTA型配合物覆盖在金属表面阻碍浸蚀性Br-吸附而起缓蚀作用;60%LiBr溶液中,BTA则与MoO42-共同作用,在碳钢表面形成MoO2、MoO3和Fe-BTA致密钝化膜减缓金属活性溶解. 相似文献
3.
铜在55%LiBr溶液中的电势-pH图 总被引:1,自引:0,他引:1
根据化学势绘制了室温下在55%LiBr溶液中CuBr-H2O体系的铜的电势-pH图和腐蚀-免蚀-钝化条件图.结果表明,水溶液中Br-离子浓度增大后,Cu2O的稳定存在区域明显减小,CuBr的生成电势负移,溶解电势正移,且其稳定存在区域明显拓宽,导致了铜的免蚀和钝化区域的缩小,腐蚀加剧.电势-pH图的建立对研究高浓度LiBr溶液中铜及其合金的腐蚀行为有一定的参考价值.
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4.
采用交流脉冲沉积法在AZ91D镁合金表面合成了羟基磷灰石涂层。考察了交流脉冲电压、沉积时间及电解液添加剂等电化学沉积参数对羟基磷灰石涂层的形貌、微观结构、元素组成及电化学性能的影响。结果表明,当脉冲电压为110 V时,纳米级别的羟基磷灰石涂层表面更为均匀,孔隙度更小,且其XRD的特征衍射峰更为突出。当电解液中添加了NaN O3和H2O2后,羟基磷灰石颗粒和涂层表面形貌均得到优化;同时,极化曲线和交流阻抗测试结果表明该涂层在模拟体液中的耐蚀性能提高。浸泡实验结果表明,该涂层有利于诱导羟基磷灰石的形成,从而提高涂层的生物活性。 相似文献
5.
人体模拟体液Hank’s溶液中对碳离子注入TAMZ合金的耐蚀耐磨行为进行研究。结果表明,碳离子注入TAMZ合金表面形成含碳量1.07%的均匀改性层,碳离子注入层厚度达9 μm。碳离子注入后,TAMZ表面形成无序层膜,经XRD分析主要由TiC和Ti组成。Hank’s溶液中电化学测试结果表明,注入碳离子的TAMZ合金腐蚀电位升高、电荷转移电阻增大,阳极极化电流密度降低,改善了电化学性能。其原因归结于碳离子注入后碳化物的无序层膜的形成阻滞了合金元素的溶解,提高了膜层的耐蚀性能。Hank’s溶液中注入碳离子的TAMZ合金的摩擦系数和比磨损率均明显小于基体TAMZ合金,硬度提高;而且经摩擦的碳离子注入TAMZ合金比基体TAMZ合金的阳极极化电流密度小、电荷转移电阻大,表明碳离子注入改性层在人体模拟液环境中具有优良的耐磨、耐蚀性能 相似文献
6.
采用电化学方法以及扫描电子显微镜、X-射线电子能谱表面分析技术,研究铜币在模拟汗液中的腐蚀行为。结果表明,模拟汗液中的氯离子能加剧黄铜的阳极活性溶解反应,是发生孔蚀和脱锌腐蚀的主要原因,氨水和乳酸的存在对其阳极反应过程有一定促进作用,而尿素的存在对腐蚀过程影响不大。黄铜表面形成的腐蚀产物主要由氯化铜、氧化亚铜、尿素与铜形成的配合物以及少量的乳酸离子组成。黄铜在模拟汗液中蚀孔发展的动力学过程遵循方程J0=0.3735(t+185.93)-1/2,该过程受孔表面盐膜溶解控制。 相似文献
7.
Ti-6Al-4V合金注入氮离子后,生物相容性、抗磨损性、抗疲劳性及抗腐蚀性均有所提高,其植入人体后在体液中的耐蚀耐磨性能尤为重要,目前对此研究较少。对Ti-6Al-4V合金进行氮离子注入,并在人工模拟体液Tyrode’s溶液中进行摩擦磨损和电化学试验,研究了注氮Ti-6Al-4V合金的耐蚀耐磨性能。采用扫描电镜观察腐蚀形貌,用其自带的能谱仪分析注氮层的元素组成,采用X射线衍射仪分析注氮层的结构。结果表明:Ti-6Al-4V氮离子注入后表面形成主要由TiC,Ti及少量TiO2组成的膜层,硬度提高,在Tyrode’s溶液中的腐蚀电位升高、极化电阻增大,阳极极极化电流密度降低;在Tyrode’s溶液中摩擦后的注氮Ti-6Al-4V合金的阳极极化电流密度大于未摩擦的,极化电阻减小;Ti-6Al-4V合金氮离子注入后的摩擦系数明显降低,比磨损率减少。 相似文献
8.
对某石化公司642号废汽油储罐0Cr18Ni9不锈钢浮盘盖板和浮筒腐蚀情况进行了物理测试,分析了腐蚀的原因。结果表明,不锈钢浮盘盖板和浮筒是由于废汽油中有硫化物而导致局部腐蚀穿孔。腐蚀穿孔是由浮盘盖板下表面萌生,并向接触其相部位的上表面发展。同时,由于海水冲洗和稀释引起氯化物对不锈钢浮盘盖板和浮筒的局部腐蚀。在分析的基础上提出了切实可行的防护措施。 相似文献
9.
10.
采用电化学方法研究了工业纯钛、Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni SMA在Ringer’s人工模拟体液中缝隙腐蚀行为。Ringer’s人工体液中恒电位400 m V的试验结果表明,工业纯钛、Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni SMA缝隙试样均发生缝隙腐蚀,随着介质温度的升高,缝隙腐蚀倾向加剧。在Ringer’s人工模拟体液中Ti-6Al-4V合金的腐蚀电位较正,反应电阻增大,阳极极化性能优于工业纯钛和Ti-Ni SMA,提高了抗缝隙腐蚀性能。在Ringer’s人工模拟体液中推导出工业纯钛、Ti-6Al-4V合金和Ti-Ni SMA缝隙试样的缝隙腐蚀动力学方程为:iT,CPTi=0.028 e-2×10-4 t,iT,Ti-6Al-4V=0.0149 e-3×10-4 t,和iT,Ti-Ni SMA=0.4712 e-7×10-4 t表明缝隙腐蚀过程受缝隙表面氯化物盐膜的溶解控制。 相似文献