首页 | 本学科首页   官方微博 | 高级检索  
文章检索
  按 检索   检索词:      
出版年份:   被引次数:   他引次数: 提示:输入*表示无穷大
  收费全文   553篇
  国内免费   35篇
  完全免费   65篇
  金属工艺   653篇
  2020年   2篇
  2019年   7篇
  2018年   11篇
  2017年   12篇
  2016年   12篇
  2015年   19篇
  2014年   70篇
  2013年   54篇
  2012年   89篇
  2011年   55篇
  2010年   57篇
  2009年   51篇
  2008年   50篇
  2007年   30篇
  2006年   34篇
  2005年   14篇
  2004年   13篇
  2003年   10篇
  2002年   8篇
  2001年   9篇
  2000年   13篇
  1999年   5篇
  1998年   7篇
  1997年   6篇
  1996年   3篇
  1995年   4篇
  1994年   1篇
  1993年   1篇
  1992年   1篇
  1990年   2篇
  1988年   2篇
  1980年   1篇
排序方式: 共有653条查询结果,搜索用时 34 毫秒
1.
变形AZ31镁合金的晶粒细化   总被引:84,自引:15,他引:69  
利用Gleeble-1500D热模拟机,对AZ31镁合金在300~450℃以及应变速率为0.1和1.0s^-1条件下进行了热压缩。发现在热压缩变形过程中发生了动态再结晶,其动态再结晶平均晶粒尺寸(d)的自然对数与ZenerHollomon参数(Z)的自然对数成线性关系。再利用d与Z的关系,通过较低的热挤压温度(300~350℃),获得了动态再结晶晶粒直径在10~20μm之内的镁合金管材。  相似文献
2.
AZ31镁合金高温热压缩变形特性   总被引:39,自引:5,他引:34  
在应变速率为0.005~5 s-1、变形温度为250~450℃条件下,在Gleeble-1500热模拟机上对AZ31镁合金的高温热压缩变形特性进行了研究.结果表明:材料流变应力行为和显微组织强烈受到变形温度的影响;变形温度低于350℃时,流变应力呈现幂指数关系;变形温度高于350℃时,流变应力呈现指数关系;变形过程中发生了动态再结晶且晶粒平均尺寸随变形参数的不同而改变,其自然对数与Zener-Hollomon(Z)参数的自然对数成线性关系;材料动态再结晶机制受变形机制的影响,随温度的不同而改变;低温下基面滑移和机械孪晶协调变形导致动态再结晶晶粒的产生;中温时Friedel-Escaig机理下位错的交滑移控制动态再结晶形核;高温时位错攀移控制整个动态再结晶过程.在本实验下,材料的最佳工艺条件是:变形温度350~400℃,应变速率为0.5~5 s-1.  相似文献
3.
工业态AZ31镁合金的超塑性变形行为   总被引:34,自引:1,他引:33  
研究了工业态AZ31镁合金在温度 6 2 3~ 72 3K和应变速率 1× 10 -5~ 1× 10 -3 s-1范围内的超塑性变形行为。结果表明 ,工业态AZ31镁合金表现出良好的超塑性 ,其最高断裂延伸率达到 314%,应变速率敏感指数达 0 .4。显微组织观察和断口分析表明 ,工业态AZ31镁合金超塑变形主要由晶界滑动机制所控制 ,同时 ,动态再结晶也是合金超塑变形的一种协同机制。  相似文献
4.
绝热剪切的研究现状及发展趋势   总被引:31,自引:4,他引:27  
对绝热剪切的研究现状作了概述。从材料热粘塑性本构失稳形成绝热剪切带及其扩展规律 ,绝热剪切带内的组织结构特征及其演化机制 ,以及计算机数值模拟技术在材料绝热剪切研究中的应用等三个方面对前人的工作进行了分析比较 ,指出了以上三方面研究中的不足 ,即 :尚未建立和完善顾及微观组织变化的热粘塑性本构模型 ;绝热剪切条件下的动态再结晶机制尚不清楚 ;还不能较好地模拟出绝热剪切带内的组织演化过程等。最后对该领域的发展趋势提出了自己的观点  相似文献
5.
镁及镁合金动态再结晶研究进展   总被引:30,自引:4,他引:26  
综述了镁及镁合金动态再结晶方面的研究现状,介绍了镁及镁合金室温或高温塑性变形行为,包括应力一应变特征及其影响因素、应变速率方程和流变应力方程;描述了该合金在不同变形条件下发生塑性变形时的位错、孪晶、亚结构等微观组织演变以及各种动态再结晶如孪生动态再结晶、低温动态再结晶、连续动态再结晶、不连续动态再结晶和旋转动态再结晶的机理及其特点;最后讨论了动态再结晶与塑性变形之间的相互关系,并提出了镁及镁合金动态再结晶研究的发展趋势。  相似文献
6.
形变诱导铁素体的形成机制   总被引:29,自引:0,他引:29  
在Gleeble2000热模拟实验机上采用变形开始的同时喷水淬水和产减少变量的方法,对形变诱导铁素体的形成机制进行了一系列实验研究,实验研究表明,形变导致了铁素体的块型相变和针状铁素体的相变析出,同进在奥氏体温区形变诱导铁素体在变形后具有不稳定、自发逆相变的特点。  相似文献
7.
轧制镁合金超塑性和超塑胀形   总被引:26,自引:5,他引:21  
对轧制态MB15镁合金进行了超塑性拉伸实验 ,结果表明 :晶粒尺寸为 5 .9μm的MB15镁合金板材 ,在温度为 5 73K、初始应变速率为 5 .5 6× 10 -4s-1的变形条件下 ,获得的最大延伸率为 30 9% ,应变速率敏感指数为0 .34;当真应变为 0 .3时 ,试样的晶粒尺寸为 4 .5 μm ,说明在拉伸初始阶段轧制镁合金可以获得细晶组织 ,同时发生了部分动态再结晶。利用扫描电镜观察断口发现典型的超塑性空洞形貌特征。通过胀形实验可以看出 ,该镁合金板材的超塑成形性能好 ,具有良好的超塑性成形应用潜力  相似文献
8.
形变温度对Q235碳素钢应变诱导相变的影响   总被引:23,自引:0,他引:23  
研究了热模拟单向压缩条件下形变温度对Q235碳素钢应变诱导相变过程组织变化的影响,结果表明,铁素体可在A3以上较高的温度下因形变而存在,大应变下该钢不存在单纯的形变奥氏体状态,随形变温度的降低,组织变化的规律为由奥氏体的动态再结晶为主,过渡到奥氏体动态再结晶与铁素体的诱导析出同时进行,再过渡为铁素体的析出与铁素体的动态相继进行的过程,碳素钢热加工过程在微观上实质是动态复合转变过程,奥氏体的动态再结晶影响了铁素体的形态、分布与细化效果,高温形变后的保温导致铁素体向奥氏体的逆转变。  相似文献
9.
低温变形低碳钢超细铁素体的形成   总被引:23,自引:0,他引:23  
在Gleeble 2000热模拟实验机上通过变形同时水淬和减少变形量的方法,对普通低碳钢低温变形获得超细晶铁素体的机制进行了研究。结果表明:超细晶铁素体的获得主要是形变诱导铁素体和铁素体动态再结晶两种机制共同作用的结果。在870-760℃低温80%变形可以获得的等轴均匀超细晶铁素体。形变量控制铁素体的析出量和动态再结晶。应变速率影响形变诱导铁素体所需的临界变形量。冷却过程对铁素体的析出量不产生决定  相似文献
10.
AA7005铝合金的热加工变形特性   总被引:23,自引:3,他引:20  
研究了AA7005合金高温压缩变形时的流变应力、动态回复与再结晶以变形组织变化特征。合金稳态变形时,应变速度、温度和流变应力之间满足包含热激活材料常数的Arrhenius项的双曲正弦关系,变形过程为受位错增殖和相互销毁速率控制的热激活过程,螺型位错的交滑移和刃型位错的攀移为主要动态回复机制。动态回复时,形成典型的变形亚晶组织,亚晶尺寸随1nZ的减小而增大。高温低速变形条件下,合金发生局部几何动态再结晶,流变曲线呈现连续下降的特征,形成与原始纤维组织不同的细小等轴大角度再结晶晶粒。  相似文献
设为首页 | 免责声明 | 关于勤云 | 加入收藏

Copyright©北京勤云科技发展有限公司  京ICP备09084417号