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1.
7075铝合金热压缩变形流变应力   总被引:45,自引:10,他引:35  
在Gleeble-1500热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对7075铝合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究。结果表明,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;可用Zener-Hollomon参数的指数形式来描述7075铝合金高温压缩变莆时的流变应力行为。  相似文献
2.
2519铝合金热变形流变行为   总被引:34,自引:11,他引:23  
采用Gleeble-1500热模拟机进行高温等温压缩实验,研究了2519铝合金在变形温度为300~450℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的流变变形行为.结果表明:应变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大,在应变速率ε<10 s-1条件下,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;而在ε=10 s-1,t≥350℃的变形条件下,合金发生了局部动态再结晶.可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述2519铝合金高温塑性变形时的流变行为.  相似文献
3.
7075铝合金高温流变行为的研究   总被引:26,自引:7,他引:19  
采用圆柱试样在Gleeble-1500热模拟机上进行高温压缩变形实验,研究了7075铝合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律。实验在温度为250-500℃、应变速率为0.05-50s^-1的条件下进行。结果表明:应变速率和变形温度的变化强烈影响着合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而降低,随就变速率提高而增大,可用ZenerHollomon参数的双曲正弦形式来描述7075铝合金高温压缩变形时的流变应力行为。  相似文献
4.
AA7005铝合金的热加工变形特性   总被引:23,自引:3,他引:20  
研究了AA7005合金高温压缩变形时的流变应力、动态回复与再结晶以变形组织变化特征。合金稳态变形时,应变速度、温度和流变应力之间满足包含热激活材料常数的Arrhenius项的双曲正弦关系,变形过程为受位错增殖和相互销毁速率控制的热激活过程,螺型位错的交滑移和刃型位错的攀移为主要动态回复机制。动态回复时,形成典型的变形亚晶组织,亚晶尺寸随1nZ的减小而增大。高温低速变形条件下,合金发生局部几何动态再结晶,流变曲线呈现连续下降的特征,形成与原始纤维组织不同的细小等轴大角度再结晶晶粒。  相似文献
5.
2618铝合金的热变形和加工图   总被引:23,自引:3,他引:20  
在Gleeble-1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573~773 K、应变速率为0.01~10s-1时2618铝合金的热变形行为.热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181 kJ/mol,大于其自扩散激活能.根据材料动态模型,计算并分析了2618铝合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为623~723 K,应变速率为0.01 s-1,温加工温度为573 K左右,应变速率为0.01 s-1.  相似文献
6.
Mg-Nd-Zn-Zr稀土镁合金的热变形行为   总被引:20,自引:6,他引:14  
采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-Nd-Zn-Zr稀土镁合金在温度为250~450.℃、应变速率为0.002~0.100.s-1、最大变形程度为60%的条件下, 进行高温压缩模拟实验研究. 分析了实验合金在高温变形时的流变应力和应变速率及变形温度之间的关系, 计算了变形激活能和应力指数, 并研究了在热压缩过程中组织的变化, 为确定该稀土镁合金的挤压温度提供了实验依据. 结果表明: 合金的峰值流变应力随应变速率的增大而增加, 随温度的升高而降低; 合金的变形激活能在300~400.℃内变化不大, 而在400~450.℃时增加很大; 根据实验分析认为该稀土镁合金挤压温度定在350~400.℃左右为宜; 在350.℃左右顺利挤出的实验合金有很好的力学性能: σb=275.5.MPa, δ=13.5%.  相似文献
7.
2519铝合金热压缩变形流变应力行为   总被引:19,自引:6,他引:13  
在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0~ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5~ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s- 1 )条件下 ,流变应力开始随应变增加而增大 ,达到峰值后趋于平稳 ,表现出动态回复特征 ;而在高应变速率 (ε≥ 2 5 s- 1 )条件下 ,应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降 ,表现出不连续再结晶特征。在用 Arrhenius方程描述 2 5 19铝合金热变形行为时 ,其变形激活能 Q为 16 7.81k J/ mol  相似文献
8.
热加工工艺对GH4586合金微观组织的影响   总被引:14,自引:1,他引:13       下载免费PDF全文
在MTS热模拟实验机上采用热压缩实验的方法研究了在温度为950—1150℃、应变速率为0.001—1s^-1。的实验条件范围内,GH4586合金高温塑性变形过程中变形温度、应变速率及变形量等工艺参数对流变应力和微观组织的影响.结果表明,流变应力随着变形温度的降低和应变速率的提高而迅速增大.提高变形温度能够有效的促进动态再结晶过程,在1100℃以上变形时,在30%的工程应变量下即能够获得完全再结晶的锻态组织;当变形温度低于1050℃时,工程应变超过60%仍未观察到动态再结晶.在变形量与热处理制度一定的条件下,材料热处理后的晶粒度随变形温度的升高而增大.有效控制材料的变形温度是获得良好热加工塑性、降低变形抗力和获得均匀微观组织的关键措施.  相似文献
9.
KFC铜合金热压缩变形流变应力   总被引:14,自引:3,他引:11  
在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0.01~10s^-1、变形温度为650~850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明:在实验范围内,KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hollomon参数的双曲对数函数能较好的描述KFC铜合金高温变形时的流变应力行为;所获得的应变速率ε解析表达式中,参数InA1、n和α值分别为31.1s^-1、6.08和0.017MPa^-1;其热变形激活能Q为288.79kJ/mol;定量描述了溶质原子对不同纯度铜热变形激活能的影响。并建立了相应关系式。  相似文献
10.
利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了T122耐热钢在900-1200 ℃,应变速率为10-2-101 s-1条件下的热压缩变形行为采用应变硬化速率-应力(θ-σ)曲线图较精确地获得了饱和流变应力和峰值应力;用回归法确定了双曲线本构方程中的变形激活能及材料常数,确定了T122钢在饱和应力和峰值应力条件下的变形激活能分别为570和548 kJ/mol;采用力学方法直接从流变曲线确定了T122钢发生动态再结晶的临界应变量,并回归出临界应变量与Zener-Hollomon参数的关系式.  相似文献
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