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1.
镁合金ZK60的三维加工图及失稳分析   总被引:6,自引:2,他引:4  
在PRASAD提出的二维加工图的基础上,建立包含应变的三维加工图,经分析得到适合镁合金ZK60的失稳判据,讨论并解决了三维力睁工图绘制中的关键技术。在Gleeble-1500热模拟机上对镁合金ZK60进行了热压缩实验,研究了200-360℃和0.01~5/s条件下的热变形行为。该加工图的结果显示一个非失稳、功率耗散峰值区:温度为300~360℃、应变速率为0.01-0.1/s,功率耗散平均值为35%,此区为适合的加工区。  相似文献
2.
Mg-9Y-3Zn-0-5Zr合金的热变形行为   总被引:5,自引:2,他引:3  
用Gleeble-1500热/力模拟机研究Mg-9Y-3Zn-0、5Zr镁合金在应变速率为0.001~0.1/s,变形温度为543~743K下的热变形行为,分析实验合金在高温变形时的流变应力和应变速率及温度之间的关系,计算变形激活能和应力指数,并讨论热压缩过程中的组织变化。结果表明:在同一变形温度下,实验合金的真应力水平随应变速率的增加而增加,随温度的提高而降低且表现出明显的再结晶特征。当变形温度在643~693K时,激活能变化不大;当温度大于693K时,激活能随温度升高而增大。当温度达到693K时,合金发生了完全再结晶。Mg-9Y-3Zn-0.5Zr合金在693K挤压后的抗拉强度为340.0MPa,伸长率为16.2%;该合金在时效后的抗拉强度为396.4MPa,伸长率为6%,时效抗拉强度明显上升。  相似文献
3.
碳化硅颗粒增强铝基复合材料(SiCp/2024Al)的热变形行为   总被引:3,自引:2,他引:1  
在变形温度分别为 30 0 ,35 0 ,40 0 ,45 0 ,5 0 0℃ ,应变速率分别为 0 .0 2 ,0 .1,0 .5s-1,高径比分别为 1和 2的变形条件下 ,采用Gleeble 15 0 0热模拟试验机对 17%SiCp/ 2 0 2 4Al(体积分数 )复合材料的热变形行为进行了研究。结果显示 :复合材料的流变应力随变形温度的升高、应变速率的降低而降低 ;在不同的变形温度、应变速率和高径比的条件下 ,复合材料表现出不同的加工硬化和软化行为。进一步的分析表明 :复合材料的形变过程中 ,加工硬化过程受渗透力的影响 ,主要取决于变形温度 ;软化过程取决于同时存在的动态回复和动态再结晶过程。  相似文献
4.
Ti53311S合金高温塑性变形行为及加工图   总被引:3,自引:0,他引:3  
在Gleeble-1500热模拟试验机上进行热压缩试验,研究了变形温度为880~1080 ℃,应变速率为0.001~10 s-1的Ti53311S钛合金的热变形行为.根据应力应变曲线分析了该合金的热变形行为,计算分析了加工图,并观察了变形后的显微组织.利用加工图结合显微组织确定了热变形的流变失稳区和实验范围内的最佳变形参数.结果表明:Ti53311S钛合金加工过程中温度应控制在相变点以下,应变速率应控制在0.01 s-1以上和10 s-1以下为宜.  相似文献
5.
Mn18Cr18N, the high-nitrogen steel, is the 2nd generation material for manufacturing the retaining ring of firepower generators. In this paper, the hot deformation behavior of the material was investigated by thermo-mechanical modeling tests. And the flow stress curves of the steel were obtained for various combinations of the temperature and strain rate.Based on the results of the tests, the complex forming process of a retaining ring including punching, expanding and extrusion with an enclosure was put forward and simulated by means of numerical simulation method. The results indicate that the process is a novel and force-saved practical technology for manufacturing heavy retaining rings.  相似文献
6.
300M钢的热变形行为及其变形组织演变研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
基于热压缩实验,对300M钢在应变速率为10s-1下的热变形行为及其变形组织演变进行了研究。结果表明:在试样高度压下量为50%,变形温度为700~750℃时,300M钢的应力-应变曲线呈流变失稳型,且变形组织出现绝热剪切;当变形温度为800~1000℃时,300M钢的应力-应变曲线呈双峰不连续动态再结晶型,且热变形过程出现了两轮动态再结晶;当变形温度为1050~1180℃时,300M钢的应力-应变曲线呈单峰不连续动态再结晶型,且热变形过程只发生了一轮动态再结晶。  相似文献
7.
喷射成形Al-22Si-5Fe-3Cu-1Mg合金的热变形行为(英文)   总被引:1,自引:0,他引:1  
通过等温压缩试验,对喷射成形Al-22Si-5Fe-3Cu-1Mg合金在试验温度为350~500℃和应变速率为0.001~0.1s1条件下的热变形行为进行研究。在开始变形阶段,加工硬化是主要的影响因素,流变应力迅速达到最大值,随后持续降低,这时加工硬化的趋势和流变软化的趋势相平衡,应力曲线几乎趋于稳定。采用双曲正弦函数建立的本构方程来描述合金的变形行为,热变形激活能为312.65kJ/mol。为了防止初晶硅相的长大,热挤压的温度不超过500℃。  相似文献
8.
铸态TB6钛合金β相区热变形行为的研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
采用Thermecmastor-Z型热模拟试验机对铸态TB6钛合金在真应变为0.92、变形温度为950~1100℃、应变速率为0.001~10 s-1的条件下进行等温恒应变速率压缩试验,研究了该合金在β单相区的热变形行为及变形机制.结果表明,该合金的流动应力曲线主要呈流动震荡和流动软化两种特征.在0.001~0.01 s-1时,流动曲线呈小幅度流动震荡;而在10 s-1时,流动曲线呈大幅度流动震荡;在0.1~1 s-1时,流动曲线呈流动软化特征.通过微观组织观察可知:当应变速率为0.001 s-1时的变形机制为动态再结晶;在0.01~1 s-1时的变形机制主要为动态回复;在10 s-1时的变形机制为局部流动.从细化组织和降低变形抗力方面考虑,应变速率以不超过0.1 s-1为宜.  相似文献
9.
Research on elevated temperature deformation behavior of Ti-6Al-4V sheets   总被引:1,自引:0,他引:1  
Hot deformation behaviors were studied by means of scanning electron microscopy (SEM) and uniaxial thermal tension. The effect of de-formation temperature and strain rate on flow stress was evaluated, and deformation mechanism was analyzed. The results show that the stress-strain curves of Ti-6Al-4V (TC4) alloy sheet and TC4 alloy bar at elevated temperatures have different forms and rules. Flow stress of TCA is controlled by both strain rate and deformation temperature. The flow stress decreases with the increase of high temperature. Deforma-tion mechanisms exhibit dynamic recovery and recrystallization feature within high temperature region and grain boundary slip behaviors at low temperature.  相似文献
10.
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