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1.
镁基储氢材料的研究进展   总被引:33,自引:7,他引:26  
对近几十年来镁基储氢材料的研究历史做了简单的回顾 ,并对镁基储氢材料进行了合理的分类 ,将其分为镁基合金材料体系和镁基复合材料体系 ;分别对合金材料和复合材料的储氢性能进行了系统的阐述 ,指出现有的技术手段已经能够制备具有优异充放氢性能的镁基储氢材料。对镁基储氢材料的应用现状进行了综述 ,总结了现有的镁基储氢材料储氢器以及镁基储氢材料电化学性能的研究现状 ,指出了今后镁基储氢材料应用研究的重点  相似文献
2.
稀土镁基贮氢电极合金的结构与电化学性能研究   总被引:23,自引:0,他引:23  
Rietveld全谱拟合表明,La_(0.7)Mg_(0.3)(Ni_(0.85)Co_(O.15)(x=2.5,3.0,3.5,4.0,4.5,5.0)型合金主相由(La,Mg)Ni_3和LaNi_5组成,随x的增加,(La,Mg)Ni_3相的丰度从48.4%(x=2.5)增加到78.2%(x=3.5)然后减小到12.2%(x=5.0);LaNi_5相的丰度当x=2.5—3.5时,保持基本不变(约20%),当x值增加到4.0时突然增加到71.9%,随着x增加,合金的吸氢量首先增加然后减小,合金放氢平台压力首先保持基本不变然后增加;合金电极的最大放电容量从228.3 mA·h/g(x=2.5)增加到395.6mA·h/g(x=3.5),然后又减小到226.8 mA·h/g(x=5.0),当放电电流密度I_d=1000 mA/g时,合金电极的高倍率性能从x=2.5时的53.5%提高到x=3.5时的85.8%然后又减小到x=4.5时的73.9%,随着x值的增加,合金电极的电化学反应动力学性能首先增加,达到一个最大值后,其动力学性能又有所下降。  相似文献
3.
球磨表面包覆对镁基贮氢合金电化学性能的影响   总被引:21,自引:7,他引:14  
表面包覆是一种表面改性方法,对于提高贮氢合金表面活性,防止氧化和抑制容量衰退有较积极的作用。探索了以球磨方法对二元非晶合金Mg50Ni50和三元非晶合金Mg(50-x)TixNi50(x=5,10,15)进行表面包覆的工艺及其对合金电极充放电循环稳定性的影响。结果表明:Y,Al,Ni等包覆元素皆可在一定程度上延缓非晶合金Mg50Ni50较快的循环容量衰退,而且Ni对Mg(50-x)TixNi50(x=5,10,15)合金的包覆可有效地提高其循环稳定性。  相似文献
4.
纳米MnO2的制备及电化学性能研究   总被引:16,自引:2,他引:14  
采用溶胶-凝胶法(sol-gel)制备了纳米MnO2,并对其进行了酸化和高温处理.采用化学分析、XRD、红外光谱、循环伏安、恒流放电等测试方法对处理前后的样品进行分析.研究结果表明,酸化后的样品氧化度和表面积增大,粒径减小,放电容量增大;经过500℃高温及酸化处理后的样品,其氧化度更高,粒径更小,其原因可能是高温酸化后,样品中的质子与O2-更易结合,从而使样品的活性提高.制备的纳米MnO2与电解二氧化锰(EMD)相比,在-0.4 V处,其放电容量高出52%.  相似文献
5.
高性能AB5型贮氢合金的成分设计   总被引:15,自引:0,他引:15  
贮氢合金是MH-Ni电池技术的核心,则其化学成分是决定贮氢合金性能的主要因素,在分析MH-Ni电池对负极材料的性能要求及电极失效机理的基础上,详细讨论了AB5型贮氢合金的主要电化学性能与各种合金元素之间的关系,提出了高性能AB5型贮氢合金成分设计的总体思路和应考虑的各种因素。  相似文献
6.
β-球形氢氧化镍的微观结构及其形成机理   总被引:14,自引:1,他引:13  
提出了2种β-球形氢氧化镍颗粒内切面扫描电镜(SEM)样品的制备方法。X射线衍射(XRD)和SEM分析表明:β-球形氢氧化镍微观结构由大致相同的放射状的片晶叠合组成,而片晶大小、球粒外表面形貌是其结晶有序程度的反映;结晶有序性差的微细粒状微晶氢氧化镍较结晶有序性好、粗粒片状氢氧化镍具有更好的电化学性能。探讨了β-球形氢氧化镍微观结构的形成机制,认为球粒形貌及结晶有序度可能与氢氧化镍的晶相从α→β的陈化程度有关:随陈化程度的加深,球粒表面微粒形貌从边界模糊的粒状向边界清晰的六方片状转化,球粒内部晶片变大,XRD特征值(101)面半高宽和晶胞参数c变小,In/It增大。  相似文献
7.
Fe-20Cr溅射纳米涂层的腐蚀电化学性能研究   总被引:12,自引:2,他引:10  
利用电化学方法与表面分析技术,考察了平面磁控溅射Fe—20Cr纳米涂层的腐蚀电化学性能及耐蚀机制.研究表明,尽管溅射纳米涂层钝化膜的溶解速度高于铸态合金,但其钝化趋势较强,即使在含有0.5mo1/L NaCl的H2SO4溶液中仍能自钝化,而此时铸态合金的钝化趋势非常微弱;纳米涂层的耐点蚀能力也远优于铸态合金;晶粒细化以及铬元素分布均匀性是决定溅射纳米涂层耐点蚀能力的关键因素.  相似文献
8.
详细研究了过化学计量经无钴合金Ml(Ni0.82Mn0.07Al0.06Fe0.05)5.4在常规熔铸、快速凝固、退火处理不同制备条件下的组织结构和电化学性能。X射线衍射(XRD)分析表明,常规熔铸合金由CaCu5型主相加少量的第二相(AlNi3)组成,而快速凝固合金的第二相析出得到一定程度的抑制,常规熔铸合金经1000℃退火处理后,部分第二相溶解消失。电化学测试表明,与常规熔铸合金相比,快速凝固和退火处理均大大提高了合金的电化学循环稳定性,但活化性能和高倍率放电性能稍有下降。快速凝固合金的电化学容量有所提高,而退火合金的放电容量与常规熔铸合金的基本相当。  相似文献
9.
热处理对Ml(NiCoMnAl)4/76合金的电化学性能的影响   总被引:12,自引:1,他引:11  
研究了热处理对Ml(NiCoMnAl)4.76合金电化学性能的影响。结果表明:在1173K~1373K下适当的热处理可以显著提高贮氢合金电极的放电容量和高倍率放电性能;铸态合金的放电容量为310Ah/kg,放电电流密度id=300A/kg时,高倍率放电率HRD300=91%,id=1200A/kg时,HRD1200=35%;经1173K,10h热处理的合金容量提高到327Ah/kg,HRD300提  相似文献
10.
La-Mg-Ni系AB3型贮氢电极合金的相结构与电化学性能   总被引:11,自引:0,他引:11       下载免费PDF全文
XRDRietveld分析显示,LaxMg3-xNi9(x=1.0-2.3)均由六方PuNi3型结构的主相及少量LaNi5及MgNi2杂相组成,主相的晶胞参数随x的增加而线性增大.合金的氢化物仍保持PuNi3型结构,但其晶胞体积有较大的膨胀.电化学测试表明,随x增加,合金的最大放电容量由88.3(x=1.0)逐渐增大到397.5mA·h/g(x=2.0),然后又降低到230mA·h/g(x=2.3).对放电容量超过348mA·h/g的合金(x=1.7-2.2),在放电电流i=400-1200mA/g的条件下,合金的高倍率放电性能(HRD)均随x增加而有不同程度的降低.HRD的缓慢降低主要与合金电极进行电荷迁移反应时的电催化活性的逐渐降低有关,而在x>2.0时,HRD的快速降低与氢在合金中的扩散速率明显降低有关,上述合金经100次循环后合金的容量保持率为55.7%-62.9%,容量衰退较快与循环过程中La和Mg的氧化腐蚀以及合金较大的吸氢体积膨胀率有关.  相似文献
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