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1.
在MTS热模拟实验机上采用热压缩实验的方法研究了在温度为950—1150℃、应变速率为0.001—1s^-1。的实验条件范围内,GH4586合金高温塑性变形过程中变形温度、应变速率及变形量等工艺参数对流变应力和微观组织的影响.结果表明,流变应力随着变形温度的降低和应变速率的提高而迅速增大.提高变形温度能够有效的促进动态再结晶过程,在1100℃以上变形时,在30%的工程应变量下即能够获得完全再结晶的锻态组织;当变形温度低于1050℃时,工程应变超过60%仍未观察到动态再结晶.在变形量与热处理制度一定的条件下,材料热处理后的晶粒度随变形温度的升高而增大.有效控制材料的变形温度是获得良好热加工塑性、降低变形抗力和获得均匀微观组织的关键措施. 相似文献
2.
M963合金的凝固顺序为:L→L γ→L (γ‘ MC) γ→(γ γ‘) (γ MC) γ→(γ γ‘) (γ MC) γ γ‘;凝固组织呈树枝状结构,由γ固溶体基体。γ‘析出组及分布在枝晶间区的骨架状MC碳化物和(γ+γ‘)共晶组成;碳降低合金的液相线温度和(γ+γ‘)共晶温度,提高MC碳化物的形成温度,增加MC碳化物的体积分数,降低(γ+γ‘)共晶的体积分数;高熔点元素W和Co在枝晶干偏聚,Al,Ti,Nb,Cr和Mo在枝晶间偏聚。 相似文献
3.
4.
镍基粉末高温合金FGH95涡轮盘材料研究 总被引:14,自引:0,他引:14
讨论了FGH95氩气雾化粉末高温合金中中缺陷、粉末颗粒凝固组织及其相组成,粉末经过热静压显微组织与相组成、热等静压坯再经包套模锻后合金的组织与低周疲劳性能,以及热等静压坯再再经挤压后合金组织的改善和处理制度的改进。 相似文献
5.
铸造镍基高温合金K35的高温氧化行为 总被引:13,自引:0,他引:13
测定了铸造镍基高温合金K35在850-1000℃温度范围内的氧化动力学曲线;并计算出其氧化激活能Qp1=274kJ/mol,Qp2=315kJ/mo1.其氧化动力学曲线都符合抛物线规律.900℃以下,K35合金属于完全抗氧化级;900-1000℃为抗氧化级.X射线衍射、扫描电镜和能谱分析表明,K35合金的氧化膜分为3个区域:外层是性质疏松的Ti及Cr氧化物混合层,并含有少量尖晶石Nicr2O4与NiAl2O4;中间层是性质致密的Cr2O3氧化层;内层(过渡层)是A12O3. 相似文献
6.
新型镍基高温合金在950℃和1000℃的氧化行为 总被引:12,自引:0,他引:12
利用热重分析法、XRD和SEM(EDX)研究了1种新型镍基高温合金在950℃和1000℃的高温氧化行为。合金在950℃氧化时,氧化增重遵循抛物线规律,表面氧化膜无剥落,在1000℃氧化时表面氧化膜出现剥落,仍近似遵循抛物线规律。氧化膜由Cr2O3,Ni,Co)Cr2O4,TiO2,SiO2和Al2O3组成,并有内氧化现象发生。合金在1000℃的氧化速度比在950℃时约高出1个数量级。根据氧化膜的组成进一步分析了合金的氧化机理。 相似文献
7.
溅射Ni-8Cr-3.5Al纳米晶涂层的抗高温氧化行为 总被引:10,自引:0,他引:10
对Ni-8Cr-3.5Al质量分数,%合金及其纳米晶涂层进行了1000℃空气中高温氧化研究。结果表明:Ni-8Cr-3.5Al纳米晶涂层的抗高温氧化性能优于Ni-8Cr-3.5Al合金。这主要在于Ni-8Cr-3.5Al纳变涂层表面生成了具有分层结构含一连续α-Al2O3内层的氧化膜,而Ni-8Cr-3.5Al合金则生成了由Cr2O3内氧化物组成的氧化膜。讨论了涂层氧化膜的生成过程。 相似文献
8.
航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆修复的研究 总被引:9,自引:0,他引:9
研究了激光熔覆工艺参数和Y2O3含量对航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆开裂敏感性的影响。结果表明,当激光工艺参数P=1.5kW,V=180、190mm/min,d=3mm以及Y2O3含量为1.5wt%时,可在铸造镍基高温合金叶片上获得无裂纹的修复涂层。当Y2O3含量高于或低于1.5wt%时,熔覆层内部或熔覆层表面产生裂纹。在最佳工艺参数条件下加入复合变质剂可进一步细化涂层的组织。 相似文献
9.
在晶界面上用萃取碳复型技术研究了镍基合金GH4049(Ni-15Co-10Cr-5.5W-5Mo-4.2Al-1.5Ti)中与B和C的晶界偏聚效应密切相关的二次析出相特征.B含量低于0.008%时,因固溶B/C(原子比)很低,晶界析出大尺寸MC薄膜和M6C枝晶片以及薄膜状M23C6,不利于高温塑性和持久寿命.B含量为0.011%和0.018%时,固溶B/C(原子比)虽仅为0.667和0.941,已可减少和全部抑制上述碳化物的析出,代之以弥散M3B2颗粒,高温性能大幅度上升.但B含量过高,M3B2密集析出,高温性能下降.降低固溶冷却速度而使B和C原子向晶界长程偏聚,可促进M3B2析出,改善MC的形貌并抑制M6C和M23C6析出。 相似文献
10.
对M963合金熔体进行了过热处理并在1248K/225 MPa条件下测试了其持久性。结果表明,随熔体过热温度的升高,铸态组织中的初生MC碳化物不断细化和均匀分布,合金的持久断裂寿命和塑性明显提高,但温度高达2023K的熔体过热处理,使合金中的气体含量升高,导致显微疏松增加,持久性能降低。在1923K温度下进行熔体过热处理,可使M963合金在1248K/225MPa条件下的持久寿命和持久塑性同时提高一倍以上。 相似文献