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1.
DD8镍基高温合金单晶制备中的杂晶长大机制   总被引:14,自引:0,他引:14  
研究了DD8镍基高温合金单晶制备中择优生长晶向偏离热流杂晶的长大机制。实验结果表明:在一定条件下择优生长晶向偏离热流方向的晶粒能够淘汰择优生长晶向平行于热流方向的晶粒。研究表明,镍基高温合金单晶制备中的晶粒淘汰并不取决于择优生长晶向与热流方向平行,而是晶粒枝晶的三维相对位置,这很好地解释了高温合金单晶制备时经常发生的预定晶向之外的杂晶长大现象。  相似文献
2.
镍基粉末高温合金FGH95涡轮盘材料研究   总被引:14,自引:0,他引:14  
讨论了FGH95氩气雾化粉末高温合金中中缺陷、粉末颗粒凝固组织及其相组成,粉末经过热静压显微组织与相组成、热等静压坯再经包套模锻后合金的组织与低周疲劳性能,以及热等静压坯再再经挤压后合金组织的改善和处理制度的改进。  相似文献
3.
热加工工艺对GH4586合金微观组织的影响   总被引:14,自引:1,他引:13       下载免费PDF全文
在MTS热模拟实验机上采用热压缩实验的方法研究了在温度为950—1150℃、应变速率为0.001—1s^-1。的实验条件范围内,GH4586合金高温塑性变形过程中变形温度、应变速率及变形量等工艺参数对流变应力和微观组织的影响.结果表明,流变应力随着变形温度的降低和应变速率的提高而迅速增大.提高变形温度能够有效的促进动态再结晶过程,在1100℃以上变形时,在30%的工程应变量下即能够获得完全再结晶的锻态组织;当变形温度低于1050℃时,工程应变超过60%仍未观察到动态再结晶.在变形量与热处理制度一定的条件下,材料热处理后的晶粒度随变形温度的升高而增大.有效控制材料的变形温度是获得良好热加工塑性、降低变形抗力和获得均匀微观组织的关键措施.  相似文献
4.
一种铸造镍基高温合金的凝固行为   总被引:12,自引:0,他引:12       下载免费PDF全文
M963合金的凝固顺序为:L→L γ→L (γ‘ MC) γ→(γ γ‘) (γ MC) γ→(γ γ‘) (γ MC) γ γ‘;凝固组织呈树枝状结构,由γ固溶体基体。γ‘析出组及分布在枝晶间区的骨架状MC碳化物和(γ+γ‘)共晶组成;碳降低合金的液相线温度和(γ+γ‘)共晶温度,提高MC碳化物的形成温度,增加MC碳化物的体积分数,降低(γ+γ‘)共晶的体积分数;高熔点元素W和Co在枝晶干偏聚,Al,Ti,Nb,Cr和Mo在枝晶间偏聚。  相似文献
5.
溅射Ni-8Cr-3.5Al纳米晶涂层的抗高温氧化行为   总被引:10,自引:0,他引:10  
对Ni-8Cr-3.5Al质量分数,%合金及其纳米晶涂层进行了1000℃空气中高温氧化研究。结果表明:Ni-8Cr-3.5Al纳米晶涂层的抗高温氧化性能优于Ni-8Cr-3.5Al合金。这主要在于Ni-8Cr-3.5Al纳变涂层表面生成了具有分层结构含一连续α-Al2O3内层的氧化膜,而Ni-8Cr-3.5Al合金则生成了由Cr2O3内氧化物组成的氧化膜。讨论了涂层氧化膜的生成过程。  相似文献
6.
铸造镍基高温合金K35的高温氧化行为   总被引:10,自引:0,他引:10  
测定了铸造镍基高温合金K35在850-1000℃温度范围内的氧化动力学曲线;并计算出其氧化激活能Qp1=274kJ/mol,Qp2=315kJ/mo1.其氧化动力学曲线都符合抛物线规律.900℃以下,K35合金属于完全抗氧化级;900-1000℃为抗氧化级.X射线衍射、扫描电镜和能谱分析表明,K35合金的氧化膜分为3个区域:外层是性质疏松的Ti及Cr氧化物混合层,并含有少量尖晶石Nicr2O4与NiAl2O4;中间层是性质致密的Cr2O3氧化层;内层(过渡层)是A12O3.  相似文献
7.
新型镍基高温合金在950℃和1000℃的氧化行为   总被引:10,自引:0,他引:10  
利用热重分析法、XRD和SEM(EDX)研究了1种新型镍基高温合金在950℃和1000℃的高温氧化行为。合金在950℃氧化时,氧化增重遵循抛物线规律,表面氧化膜无剥落,在1000℃氧化时表面氧化膜出现剥落,仍近似遵循抛物线规律。氧化膜由Cr2O3,Ni,Co)Cr2O4,TiO2,SiO2和Al2O3组成,并有内氧化现象发生。合金在1000℃的氧化速度比在950℃时约高出1个数量级。根据氧化膜的组成进一步分析了合金的氧化机理。  相似文献
8.
航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆修复的研究   总被引:7,自引:0,他引:7  
研究了激光熔覆工艺参数和Y2O3含量对航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆开裂敏感性的影响。结果表明,当激光工艺参数P=1.5kW,V=180、190mm/min,d=3mm以及Y2O3含量为1.5wt%时,可在铸造镍基高温合金叶片上获得无裂纹的修复涂层。当Y2O3含量高于或低于1.5wt%时,熔覆层内部或熔覆层表面产生裂纹。在最佳工艺参数条件下加入复合变质剂可进一步细化涂层的组织。  相似文献
9.
在晶界面上用萃取碳复型技术研究了镍基合金GH4049(Ni-15Co-10Cr-5.5W-5Mo-4.2Al-1.5Ti)中与B和C的晶界偏聚效应密切相关的二次析出相特征.B含量低于0.008%时,因固溶B/C(原子比)很低,晶界析出大尺寸MC薄膜和M6C枝晶片以及薄膜状M23C6,不利于高温塑性和持久寿命.B含量为0.011%和0.018%时,固溶B/C(原子比)虽仅为0.667和0.941,已可减少和全部抑制上述碳化物的析出,代之以弥散M3B2颗粒,高温性能大幅度上升.但B含量过高,M3B2密集析出,高温性能下降.降低固溶冷却速度而使B和C原子向晶界长程偏聚,可促进M3B2析出,改善MC的形貌并抑制M6C和M23C6析出。  相似文献
10.
定向凝固合金DZ17G的高温低周疲劳性能研究   总被引:6,自引:0,他引:6       下载免费PDF全文
研究了定向凝固镍基高温合金DA17G在800℃下的低周疲劳性能,得到其循环应力-应弯曲线和应变-寿命曲线,并用最小二乘法回归至Manson-offin方程的数学表达式;对疲劳断口进行了宏观及微观分析,发现裂纹主要在试样内部及近表面缺陷外萌生,裂纹一旦形成即穿晶扩展,且扩展方向垂直于加载轴。  相似文献
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