内含硬α夹杂钛合金轮盘裂纹扩展研究

为研究钛合金轮盘内部硬α夹杂疲劳裂纹扩展特性，对含预置硬α夹杂钛合金轮盘开展低循环疲劳裂纹扩展试验。结果表明:5229次循环后轮盘破裂；疲劳断口宏观、微观特征显示，预置硬α夹杂为本次疲劳破坏的疲劳源；在裂纹扩展前期，轮盘断口裂纹扩展速率较材料试验数据快；在裂纹扩展中期，断口裂纹扩展速率曲线呈对数线性关系；为了解决疲劳裂纹扩展后期疲劳条带不易识别的问题，使用等效裂纹扩展模型拟合断口裂纹扩展速率曲线，从而可以利用疲劳条带宽度来计算总寿命。同时，利用断口数据，提出和总结了预置硬α夹杂钛合金轮盘裂纹扩展特性仿真研究的方法。仿真研究显示:基于Paris公式建立裂纹扩展模型能较好地预测轮盘裂纹扩展特性；轮盘由于疲劳发生最终断裂破坏时，裂纹前沿的应力强度因子远大于断裂韧性，因此，不宜使用应力强度因子直接作为破裂准则。     

TC25G钛合金热变形过程中的组织演变

利用Gleeble 3800型热模拟试验机对TC25G钛合金进行了恒应变速率热压缩变形实验,获得了变形温度为930~1 020℃、应变速率为0.001~50 s~(-1)、变形程度为60%条件下的组织演变特征。结果表明:应变速率对α相的含量和形状基本没有影响,而对β转变组织的影响较大,高应变速率下呈带状,低应变速率下呈等轴状;变形温度对于控制α相含量有显著影响,α相含量随变形温度升高而降低,960℃时,仅为8%,且较高的变形温度下,β晶粒尺寸也相对粗大。     

高精度薄壁钢套类零件制造工艺

薄壁钢套类零件是机械制造中常碰到的一类难加工零件,由于其不同的功能用途和典型结构特点,其制造有一定难度,在实际生产过程中,经常出现加工制造后的零件尺寸精度、形状精度、形位精度达不到使用及设计要求。本文较系统地阐述了薄壁钢套类零件的典型制造工艺方法以及在制造过程中的变形分析和应对措施。     

相界面对双相钛合金层裂孔洞形核的影响

利用一级轻气炮对TC4双相钛合金进行加载, 获得初期的层裂状态, 在加载中采用多普勒激光干涉测速技术对样品自由面粒子速度进行测试。在软回收经过加载的样品之后, 借助于金相显微镜、X射线断层扫描、纳米压痕等检测手段进行多维分析, 探讨了相界面对孔洞形核位置的影响。结果表明, 孔洞绝大部分都在α相内形核, 而不是如准静态损伤理论预测的形核于α/β相界面。这是由于相界面的反射与透射作用, 当冲击波从高阻抗α相传入到低阻抗β相时, 会在α相内产生拉伸脉冲, 当拉伸脉冲足够大时, 导致在α相内产生孔洞。     

矩形薄壁容器的有限元计算

针对矩形薄壁容器,分析了其常规设计方法的不足。为了满足结构的刚性要求,保证结构安全可靠,提出了用有限元分析方法进行计算分析。以矩形下料仓为例,利用ANSYS有限元软件对其进行应力计算及分析。结果表明,该方法设计的薄壁容器在指定的工作状况下满足结构强度要求,且评定依据较常规设计方法更为可靠。     

"水立方"冰水转换薄壁型钢结构质量控制措施

"水立方"通过在泳池内架设转换结构,在比赛大厅新增"冰"的功能,实现"水冰"转换。转换结构由高频焊接薄壁H型钢支撑及面层轻质混凝土预制板组成,薄壁型H型钢最小板厚仅为4. 5mm,加工、运输、安装、拆除过程极易产生变形;鉴于转换结构设计连接形式的特殊性和冰壶比赛的超高平整度要求,钢结构加工长度、孔距、安装平整度等主要质量指标的要求极高,控制好薄壁型钢加工质量成为预制板顺利安装的关键,是否能把控好平整度等安装指标,进而决定上部冰层质量能否达到赛事要求。     

薄壁奥氏体不锈钢管对接接头超声相控阵检测

奥氏体不锈钢对接接头广泛用于压力管道制造过程中,焊接接头的质量直接影响到承压特种设备的安全。目前,NB/T 47013—2015明确规定常规脉冲反射法超声检测只适用于10～80 mm的奥氏体不锈钢管对接接头。大量4～10 mm薄壁奥氏体不锈钢压力管道对接接头只能采用射线检测。运用相控阵超声检测技术对4～10 mm壁厚工件进行可行性研究,通过实验验证了相控阵检测技术的可行性和有效性。     

洛阳石化薄壁注塑聚丙烯PPH-MN60性能对比研究

本文对比研究了洛阳石化薄壁注塑聚丙烯PPH-MN60与市场同类牌号产品的各项性能。结果表明:与市场同类牌号相比,PPH-MN60产品具有较高的熔体流动性和透明性,这对于薄壁注塑制品的注塑成型和制品品质是十分有利的。PPH-MN60具有相对较高的结晶温度,有利于缩短注塑成型时间。PPH-MN60的氧化诱导时间介于两个市场对比牌号之间。PPH-MN60产品的拉伸屈服强度、弯曲强度和弯曲模量明显高于两个市场对比牌号,注塑得到的薄壁注塑制品具有更好的挺度和品质。其他力学性能基本相当,满足市场应用需求。