全文获取类型
收费全文 | 20721篇 |
免费 | 482篇 |
国内免费 | 301篇 |
专业分类
电工技术 | 763篇 |
综合类 | 1171篇 |
化学工业 | 1830篇 |
金属工艺 | 4692篇 |
机械仪表 | 4454篇 |
建筑科学 | 2164篇 |
矿业工程 | 439篇 |
能源动力 | 226篇 |
轻工业 | 903篇 |
水利工程 | 359篇 |
石油天然气 | 263篇 |
武器工业 | 140篇 |
无线电 | 867篇 |
一般工业技术 | 1411篇 |
冶金工业 | 474篇 |
原子能技术 | 102篇 |
自动化技术 | 1246篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 259篇 |
2022年 | 253篇 |
2021年 | 368篇 |
2020年 | 402篇 |
2019年 | 427篇 |
2018年 | 164篇 |
2017年 | 359篇 |
2016年 | 403篇 |
2015年 | 507篇 |
2014年 | 1401篇 |
2013年 | 906篇 |
2012年 | 1143篇 |
2011年 | 1124篇 |
2010年 | 976篇 |
2009年 | 1083篇 |
2008年 | 1248篇 |
2007年 | 1115篇 |
2006年 | 983篇 |
2005年 | 1010篇 |
2004年 | 944篇 |
2003年 | 861篇 |
2002年 | 721篇 |
2001年 | 601篇 |
2000年 | 574篇 |
1999年 | 483篇 |
1998年 | 402篇 |
1997年 | 384篇 |
1996年 | 361篇 |
1995年 | 330篇 |
1994年 | 295篇 |
1993年 | 289篇 |
1992年 | 259篇 |
1991年 | 238篇 |
1990年 | 276篇 |
1989年 | 290篇 |
1988年 | 20篇 |
1987年 | 15篇 |
1986年 | 10篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 3篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 4篇 |
1980年 | 2篇 |
1965年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
随着跨江跨海特大型桥梁的建设,沉井基础截面尺寸越来越大,入土深度更深,地质情况更为复杂,为了保证超大型沉井高效平稳下沉,选择合理的取土下沉工艺尤为关键。以常泰过江通道5号墩沉井为例,在分析传统取土工艺存在问题的基础上,提出了台阶式取土下沉工艺,并利用数值分析方法精细化计算了开挖状态对土体端阻力的影响规律。研究结果表明:采用台阶式取土下沉工艺时,内圈井孔取土为沉井下沉提供空间,外圈井孔精细化取土,可实现沉井可控下沉;此外,考虑开挖状态对沉井端阻力的影响可指导下沉阶段取土范围的确定。研究成果可为类似超大型沉井取土下沉施工提供参考。 相似文献
2.
基于双轴肩搅拌摩擦焊热输入的理论分析,建立了焊接工具结构尺寸特征值与待焊工件厚度之间的工程模型.利用该工程模型,设计并优化得到适用于厚度为2.5 mm的6061-T6铝合金薄板的双轴肩搅拌摩擦焊工具.使用该工具对中空薄壁型材进行焊接,并对焊接工艺参数进行优化. 结果表明,当焊接工具转速为1 000 r/min、焊接速度为600 mm/min时,可以得到综合力学性能最佳的焊接接头,其中正面焊缝焊接接头抗拉强度可达231 MPa,为母材抗拉强度的77%,弯曲角度达180°;反面焊缝焊接接头抗拉强度可达226 MPa,为母材抗拉强度的76%,弯曲角度达180°. 相似文献
3.
4.
孙翠 《石油石化物资采购》2022,(2)
随着产业结构升级,对石油化工行业的节能与环保要求越来越高,在此基础上企业也要实现自身效益最大化,因此石油化工行业的炼油、煤化和石化等各类装置,都在向大型化趋势发展。在同等规模下,两套装置的资金投入要比单套装置增加30%,装置能耗也增加25%,因此在实际石油化工工程建设中,有必要开发研制大型成套的设备,提高资源利用率和经济效益。在炼油、煤化和石化等各类装置中,塔器具有重要作用,塔器设备性能对石油化工产品的质量和产量有直接影响。据相关资料统计,石油化工生产装置中,全部装置总投资额的25%被用于塔器设备。而随着石油化工装置大型化发展,塔器设备也不可避免地朝向复合式大型化发展。大型装置塔器技术是一系列技术的综合运用,其中塔内件是塔器设备的核心部位,也是全面优化装置塔器的重要组成。但是大型石油化工装置塔内件会出现一些安装问题,如果不能及时解决塔内件安装问题,会产生安全隐患,对以后的工程质量造成严重影响。因此对石油化工装置塔内件安装过程中的常见问题进行分析,从安装技术和安装质量两方面对塔内件进行管理和控制,为实际装置塔内件安装提供理论依据和工程参考。 相似文献
5.
在CR1500HF热成形钢U形件不同位置取样,进行应变速率在1~500 s-1的拉伸试验,研究了不同位置拉伸性能的差异和应变速率对热压成形件拉伸性能的影响;建立材料拉伸有限元模型,模拟分析了该钢的高速拉伸性能和拉伸试样加持端应力分布.结果表明:该热压成形U形件侧壁位置的抗拉强度和屈服强度低于法兰和底部位置,在进行碰撞分析时需考虑部分位置因冷却不足强度降低的影响;随着应变速率的增加,U形件不同位置的屈服强度和抗拉强度均增大;由拉伸有限元模型模拟得到的真应力-真塑性应变曲线与combined S-H本构模型拟合得到的曲线吻合较好,应变速率1,500 s-1下真应力均方根误差分别为19.98,39.48 MPa;高速拉伸过程中拉伸试样夹持端大部分处于弹性变形阶段,应变片粘贴位置距试样圆弧处的距离应大于19 mm. 相似文献
6.
针对钛合金薄壁曲面工件磨粒流抛光后表面粗糙度分布不均匀的问题,提出一种基于液态金属的磨粒流加工方法。基于SST k-ω模型、OKA冲蚀模型,流体流动颗粒追踪模型,采用COMSOL有限元软件对不同电场布置下的液态金属-磨粒流动力学特性开展深入研究。仿真结果表明,通过电场的合理布置可以控制液态金属颗粒在流场中运动;合理的电场布置可以有效提高工件表面加工均匀性,并通过仿真得出了一组冲蚀较好的试验参数。基于仿真结果开展了液态金属-磨粒流加工试验,试验结果表明:液态金属-磨粒流加工方法可有效提高工件表面加工的均匀性。在加工14 h后,不加电场的磨粒流加工表面不同区域的粗糙度分布不均,工件凹陷处粗糙度明显大于凸起处,各区域表面粗糙度极差达到66.1 nm。使用液态金属-磨粒流加工后的工件表面各区域粗糙度的均匀性明显提高,各区域表面粗糙度极差减小为20.3 nm,为液态金属-磨粒流加工的开展及其调控提供了理论和试验依据。 相似文献
7.
针对金属氧化物压敏电阻(MOV)在工作中出现的失效和燃烧事故,给出了几种在线监控MOV的方法,可在MOV失效前发出告警信号,及时处理,从而避免严重事故发生.通过实践证明监控方法有效并且规模应用.监控技术在MOV器件上实现技术和应用突破,供其他类型浪涌保护器件参考,以期带动整体保护器件的失效预防. 相似文献
8.
压塑与注塑采用不同类型的塑料,前者采用热固性塑料,后者采用热塑性塑料。压塑成型工艺及模具设计是一门不断发展的综合科学,不仅随着高分子材料合成技术的提高,压塑成型设备的更新,成型工艺的成熟而改进,而且随着计算机技术,快速造型技术,数值模拟技术,数字化应用技术,智能技术等在压塑成型加工领域渗透而发展。本讲座内容主要包括:压制成型工艺及分类,压制件设计,压制模结构设计及其零件设计,压制成型设备,压制塑件质量控制及缺陷分析,压制成型模应用举例;压注成型原理及工艺过程,压注成型模具结构设计,压注成型压力的计算,压注成型设备的选择,压注塑件质量及缺陷分析,压注成型模应用举例。 相似文献
9.
10.
为解决Φ9.5 m级2219铝合金整体过渡环研制难题,提出了铸锭制备、环坯制备、环轧成形各个环节精准控制策略,形成了大规格环件整体形-性协同极限制造技术路线,并成功试制出Φ9.5 m级超大规格2219铝合金环件,获得了均匀细化的微观组织结构和优异的综合性能.锻环微观组织均匀,未出现明显各向异性,无粗大残余结晶相聚集,晶粒细小且分布均匀;锻环沿圆周均布各处力学性能存在着一定的波动,但综合性能大幅提升,满足设计指标要求,三向力学性能无明显各向异性. 相似文献