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1.
铸造镍基高温合金K35的高温氧化行为   总被引:10,自引:0,他引:10  
测定了铸造镍基高温合金K35在850-1000℃温度范围内的氧化动力学曲线;并计算出其氧化激活能Qp1=274kJ/mol,Qp2=315kJ/mo1.其氧化动力学曲线都符合抛物线规律.900℃以下,K35合金属于完全抗氧化级;900-1000℃为抗氧化级.X射线衍射、扫描电镜和能谱分析表明,K35合金的氧化膜分为3个区域:外层是性质疏松的Ti及Cr氧化物混合层,并含有少量尖晶石Nicr2O4与NiAl2O4;中间层是性质致密的Cr2O3氧化层;内层(过渡层)是A12O3.  相似文献
2.
新型镍基高温合金在950℃和1000℃的氧化行为   总被引:10,自引:0,他引:10  
利用热重分析法、XRD和SEM(EDX)研究了1种新型镍基高温合金在950℃和1000℃的高温氧化行为。合金在950℃氧化时,氧化增重遵循抛物线规律,表面氧化膜无剥落,在1000℃氧化时表面氧化膜出现剥落,仍近似遵循抛物线规律。氧化膜由Cr2O3,Ni,Co)Cr2O4,TiO2,SiO2和Al2O3组成,并有内氧化现象发生。合金在1000℃的氧化速度比在950℃时约高出1个数量级。根据氧化膜的组成进一步分析了合金的氧化机理。  相似文献
3.
研究了K4169高温合金在各种工艺条件下及向熔体中加入复合细化剂时的晶粒组织。结果表明,降低浇注温度和加入复合细化剂可以明显细化冷凝后基体的晶粒和提高铸件断面等轴晶的比例。在通常的浇注温度1400℃下加入复合细化剂。对合金熔体进行或不进行过热处理时,可使圆柱锭的晶粒分别细化至ASTM1.7级和ASTM3.2级;断面等轴晶的比例分别达96%和99%以上。当浇注温度为1420℃、加入复合细化剂并对合金熔体进行过热处理时。可使圆柱锭晶粒细化至ASTM M10.5级,断面等轴晶的比例达90%以上。提出了晶粒细化的机理并对晶粒细化后断面等轴晶比例增大的现象进行了分析。  相似文献
4.
人工神经网络预测变形高温合金的持久强度   总被引:7,自引:0,他引:7  
王春水  彭志方  于洋洋 《金属学报》2003,39(12):1251-1254
基于对变形镍基高温合金在不同温度和时间条件下合金成分及其持久强度数据归一化处理后的反向传播神经网络模拟,得到了可以比较准确表达持久强度与合金成分、温度和时间之间复杂非线性关系的权值矩阵,由此可以对镍基合金在不同温度和时间条件下的持久强度进行预测.结果表明,用神经网络预测的持久强度与实验结果吻合良好,从而证实了该网络模型的准确性和适用性.  相似文献
5.
在晶界面上用萃取碳复型技术研究了镍基合金GH4049(Ni-15Co-10Cr-5.5W-5Mo-4.2Al-1.5Ti)中与B和C的晶界偏聚效应密切相关的二次析出相特征.B含量低于0.008%时,因固溶B/C(原子比)很低,晶界析出大尺寸MC薄膜和M6C枝晶片以及薄膜状M23C6,不利于高温塑性和持久寿命.B含量为0.011%和0.018%时,固溶B/C(原子比)虽仅为0.667和0.941,已可减少和全部抑制上述碳化物的析出,代之以弥散M3B2颗粒,高温性能大幅度上升.但B含量过高,M3B2密集析出,高温性能下降.降低固溶冷却速度而使B和C原子向晶界长程偏聚,可促进M3B2析出,改善MC的形貌并抑制M6C和M23C6析出。  相似文献
6.
定向凝固合金DZ17G的高温低周疲劳性能研究   总被引:6,自引:0,他引:6       下载免费PDF全文
研究了定向凝固镍基高温合金DA17G在800℃下的低周疲劳性能,得到其循环应力-应弯曲线和应变-寿命曲线,并用最小二乘法回归至Manson-offin方程的数学表达式;对疲劳断口进行了宏观及微观分析,发现裂纹主要在试样内部及近表面缺陷外萌生,裂纹一旦形成即穿晶扩展,且扩展方向垂直于加载轴。  相似文献
7.
熔体过热处理对M963合金组织和高温持久性能的影响   总被引:6,自引:0,他引:6       下载免费PDF全文
对M963合金熔体进行了过热处理并在1248K/225 MPa条件下测试了其持久性。结果表明,随熔体过热温度的升高,铸态组织中的初生MC碳化物不断细化和均匀分布,合金的持久断裂寿命和塑性明显提高,但温度高达2023K的熔体过热处理,使合金中的气体含量升高,导致显微疏松增加,持久性能降低。在1923K温度下进行熔体过热处理,可使M963合金在1248K/225MPa条件下的持久寿命和持久塑性同时提高一倍以上。  相似文献
8.
镍基粉末高温合金中夹杂物的微观力学行为研究   总被引:6,自引:0,他引:6  
采用扫描电镜原位拉伸和原位疲劳实验,直接跟踪观察人工植入夹杂(Al2O3)的粉末高温合金(P/MRene95)中夹杂物的微观力学行为(特别是裂纹的萌生、扩展以致断裂的过程)。同时,采用ANSYS有限元分析软件,建立含夹杂物的P/MRene95合金的有限元分析模型,计算在受力状态下夹杂物及其周围基体的应力应变场分布,进而从宏观动力学角度分析夹杂物的微观力学行为。  相似文献
9.
基于热加工图的inconel 690合金挤压工艺参数研究   总被引:6,自引:0,他引:6  
在Gleeble-3500热模拟试验机上,利用热压缩变形研究了镍基耐蚀合金inconel690的热变形特性,温度为1100℃~1250℃、应变速率为1.0s-1~60s-1,建立inconel690的热变形本构方程,在计算功率耗散效率的基础上,使用动态模型理论,绘制了inconel690的热加工图,其热激活能约465kJ/mol,在应变0.34~0.8内,inconel690的热加工图是相似的,热加工图表明,计算耗散功率系数有两个峰值区,为1130℃and60s-1及1250℃and1.0s-1;功率耗散效率值为36%~50%,两区域变形试件的金相观察表明,镍基耐蚀合金inconel690发生动态再结晶,晶粒细小均匀。  相似文献
10.
NiCrAlY涂层对Ni基高温合金K17抗氧化性能的影响   总被引:5,自引:0,他引:5       下载免费PDF全文
采用电弧离子镀技术在铸造Ni基高温合金K17上沉积NiCrA1Y涂层,测定了K17合金和NiCrAlY涂层在900℃-1100℃的氧化动力学曲线。实验结果表明:K17合金和NiCrAlY涂层在不同温度静态空气中氧化动力学曲线基本符合抛物线规律。900℃和1000℃时,K17合金上沉积NiCrAlY涂层后,明显改善了合金的抗氧化性。1100℃时,涂层的保护作用不如900℃和1000℃,900℃氧化时,NiCrAlY涂层氧化膜由α-Al2O3和Cr2O3的组成;1000℃氧化时,氧化初期,NiO,Cr2O3和Al2O3 3种氧化物同时生成。随着氧化的进行,不仅氧化膜增厚,而且发生较复杂的反应,氧化膜的相组成发生变化。随着氧化温度升高,涂层和基体之间元素扩散加剧,Ti从基体扩散到涂层表面形成氧化物是导致涂层抗氧化降低的原因。氧化膜从涂层上剥落下来,也导致了涂层抗氧化能力降低。  相似文献
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