冷弯型钢混凝土剪力墙抗震性能有限元分析

利用有限元软件ABAQUS对参考文献中的试件进行数值模拟分析,模拟结果与试验吻合较好。在此基础上,分析剪跨比对结构抗震性能的影响,为该结构在高层建筑中的应用提供参考。     

浅谈煤与瓦斯突出矿井"U"型通风系统采煤工作面上隅角瓦斯管理

屯兰煤矿是煤与瓦斯突出矿井,瓦斯涌出量大,上隅角瓦斯治理困难。为解决这一通风难题,该矿采取沿空留巷抽采措施进行作业。实践证明,该技术解决了上隅角瓦斯积聚隐患,保障了矿井高产高效。     

松散煤层巷道U型钢支架补强技术分析

为解决松散煤层巷道支护难题,以淮北矿业集团涡北煤矿8100机巷为研究对象,对未补强和采用双排锚杆补强技术的U型钢支架承载能力进行理论的结构力学分析,得到了未补强和采用补强措施后的U型钢支架的内外边缘应力。研究表明:采用补强措施的U型钢支架的内外边缘应力显著降低,支护效果明显增强。     

江阴大桥钢箱梁焊缝疲劳裂纹的分布规律及维修工艺

统计分析了江阴大桥钢箱梁焊缝疲劳裂纹的分布规律,得到了容易产生疲劳裂纹的位置。经过统计分析,疲劳裂纹在桥梁南北两侧的1/4跨处分布较为密集,跨中处分布稀疏,主要分布在重车道和行车道下的U肋位置处。对疲劳裂纹进行了分类,介绍了不同长度疲劳裂纹的维修方法。     

"水立方"冰水转换薄壁型钢结构质量控制措施

"水立方"通过在泳池内架设转换结构,在比赛大厅新增"冰"的功能,实现"水冰"转换。转换结构由高频焊接薄壁H型钢支撑及面层轻质混凝土预制板组成,薄壁型H型钢最小板厚仅为4. 5mm,加工、运输、安装、拆除过程极易产生变形;鉴于转换结构设计连接形式的特殊性和冰壶比赛的超高平整度要求,钢结构加工长度、孔距、安装平整度等主要质量指标的要求极高,控制好薄壁型钢加工质量成为预制板顺利安装的关键,是否能把控好平整度等安装指标,进而决定上部冰层质量能否达到赛事要求。     

超大深基坑内溜管浇筑大体积混凝土施工技术

昆明春之眼商业中心位于城市核心位置,周边交通繁忙,场内仅有单边环形车道,难以保证深基坑内大体积混凝土连续浇筑的要求。为避免混凝土质量缺陷,作业采用4个溜管+3个地泵的混凝土运输体系,降低了施工成本,保证了主塔楼筏板大体积混凝土连续顺利浇筑。     

小型灌排U型槽施工期结构受力分析与优化研究

渠槽预制构件在施工期破损现象较为普遍,亟需提高构件的结构承载能力.本文以预制U型槽为研究对象,分析构件在实际施工中的受力特征,采用材料力学和有限元法分析构件应力状况;若构件最大拉应力超过混凝土极限弯拉强度,构件会发生脆性破坏,从混凝土材料角度阐释了构件破损机理,同时对构件结构提出了优化建议:增加构件槽底局部厚度或提高混凝土强度等级,实现降低构件承受的最大拉应力、增大混凝土极限弯拉强度的效果,进一步增强构件结构实际的承载能力,有助于提升农田水利工程质量.     

预应力型钢混凝土框架滞回性能有限元分析

预应力型钢混凝土结构是指由型钢混凝土结构同时放置预应力钢绞线组合而成的特殊结构形式。该结构使型钢混凝土结构和预应力结构的特点集于一身,可以适应更大的跨度,拥有更高承载力等优点,在现代大空间建筑中有很广泛的用途。目前,国内外对这种新型组合结构的研究和工程应用还较少,拥有很高的研究价值。对影响预应力型钢混凝土框架滞回性能的几个参数进行ANSYS有限元分析,并提出了该类结构在工程设计中的相关建议。     

型钢混凝土结构楼承板保温施工工法探究

建筑保温措施在工程中越来越受到重视,也有很多学者就此展开了系统研究。为探究楼承板底部保温的做法,文章结合实际,针对楼承板下设岩棉板进行了系统研究与现场试验。文章就型钢混凝土结构楼承板下铺设岩棉板施工过程的工艺原理、工程材料、操作要点以及质量通病预防等要素进行了阐述。实际工程证明该施工工法能有效解决楼承板保温施工过程存在的问题。     

M-EMS搅拌强度对重轨钢均质性及凝固组织的影响

试验对比研究连铸M-EMS不同搅拌强度对U75V(RH340)重轨钢均质性的影响。结果表明:无搅拌试验铸坯均质性最优,C元素偏析度极差为0.13～0.20,标准均方差为0.027～0.048;Mn元素偏析度极差为0.04～0.06,标准均方差0.012～0.014,负正偏析交替不明显,最大正偏析集中于铸坯中心区域,铸坯柱状晶发达;强搅拌(380×10~(-4) T)试验铸坯等轴晶比例高,晶粒尺寸小,C元素负正偏析交替明显。强搅拌(380×10~(-4) T)试验铸坯轧制钢轨轨头C元素偏析度极差0.08,弱搅拌(220×10~(-4) T)为0.05,无搅拌为0.03;强搅拌(380×10~(-4) T)试验铸坯轧制钢轨轨腰正偏析区正偏析范围1.01～1.03,弱搅拌(220×10~(-4) T)为1.03～1.05,无搅拌为1.02～1.06。由此提出:取消结晶器电磁搅拌,采用"二冷(凝固末端)电磁搅拌+凝固末端压下"的技术思路,并确定二冷(凝固末端)电磁搅拌安装位置为距离结晶器液面5.0～6.0 m区域。