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制动摩擦材料的摩擦性能评价 总被引:1,自引:0,他引:1
目前我国虽已有测定制动摩擦材料的摩擦性能(摩擦因数、摩擦稳定性和磨损率)并定性判断是否合格的方法,但无法在合格的制动摩擦材料中定量比较哪个摩擦材料的摩擦性能更好.为此,建立了3个可用于制动摩擦材料摩擦性能的评价模型和计算方法:灰色相关度分析;模糊综合评价;可拓评价. 相似文献
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通过熔融加工制备了尼龙1010(PA1010)/十八烷基胺插层蒙脱土(OMMT)纳米复合材料。研究了OMMT含量对PA1010/OMMT纳米复合材料力学性能的影响。当OMMT质量分数为2%时,该纳米复合材料的综合力学性能达到最优。用TG、DMTA、DSC等分析方法对材料的热稳定性、结晶性能等进行了分析表征。结果表明,OMMT的加入提高了纳米复合材料的结晶温度、玻璃化转变温度和储能模量,但纳米复合材料的热稳定性稍有降低。 相似文献
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采用差示扫描量热法(DSC)考察了聚苯硫醚(PPS)和PPS/多壁碳纳米管(MWCNTs)复合材料的等温结晶过程,通过Avrami方程得到等温结晶动力学参数。结果表明,少量(1%)羟基改性多壁碳纳米管(MWCNTs-OH)和羧基改性多壁碳纳米管(MWCNTs-COOH)的加入不会改变PPS的成核方式,但能提高它的结晶速... 相似文献
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LLDPE/纳米SiO2复合材料的动态力学性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用DMA对LLDPE/纳米SiO2复合材料的动态力学性能进行了研究。结果表明,未表面处理纳米SiO2的填充体系,随着纳米SiO2填充量的增加,口松弛转变峰向低温方向移动,贮能模量E′及损耗模量E″增加;纳米SiO2经硅烷偶联剂表面处理后,与未表面处理体系相比,体系的贮能模量E′在低温区略有降低,但在室温以上温区提高,且口松弛峰进一步向低温偏移;加入大分子相容剂后,体系的贮能模量E′在一50℃~110℃温区显著提高,口松弛峰较硅烷表面处理体系向低温偏移;含有不饱和键的硅烷偶联剂处理纳米Si0:复合体系的贮能模量E′和损耗模量E″均高于普通硅烷表面处理体系。界面作用的强弱对复合材料的动态力学性能有着重要的影响。 相似文献
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以三甲基三苯基环三硅氧烷为原料,四氯化钛为钛源,一步法合成了不同硅钛比例的硅钛弹性体。采用FT-IR(红外光谱)法、FT-Raman(拉曼光谱)法、NMR(核磁共振波谱)、GPC(凝胶渗透色谱)法对产物进行结构表征,利用DSC(差示扫描量热)法研究了产物的玻璃化转变温度,利用TGA(热重分析)研究了产物的热性能。研究结果表明:随着硅钛比例的升高,产物的玻璃化转变温度降低,但高温固化会使硅钛弹性体的玻璃化转变温度变高;硅钛弹性体TSE20的综合热性能较好,它的初始分解温度为322℃,800℃时的残炭率为50.6%。 相似文献
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为了解决凭经验选择摩擦材料用原材料的问题,发展了组合筛选原材料方法,分4步进行:(1)一组分体系,考察树脂基体的作用和摩擦性能;(2)二组分体系,考察纤维和填料对摩擦性能影响的主效应;(3)三组分体系,筛选纤维/纤维、纤维/填料、填料/填料组合以及固体润滑剂/固体润滑剂、固体润滑剂/磨料、磨料/磨料组合,考察它们对摩擦性能影响的相互作用效应;(4)多组分体系,即摩擦材料配方。通过组合筛选原材料,根据耐磨性对原材料进行了分类,发现了原材料在摩擦材料中的作用(主效应)和原材料各种组合(相互作用)如密度大小组合、颗粒大小组合、形态组合、摩擦性质组合的一般规律,提出了原材料优先选择的两个判据和原材料的动态摩擦性能谱。 相似文献