玻璃熔窑烟道热工计算

以1000 t/d平板玻璃熔窑为例,提出了运用"水力最优断面"的概念来计算烟道断面尺寸的方法,并给出了计算步骤;计算了烟道阻力;并对烟道采用不同保温层情况下的隔热性和经济性两方面进行了比较计算.     

综放工作面柔模混凝土沿空留巷机械化挡矸技术

针对综放工作面柔模混凝土沿空留巷巷旁木点柱挡矸效果差,支护速度慢,柔模墙早期承受压力大等问题。以高河煤矿W1309综放工作面柔模混凝土沿空留巷巷旁挡矸围护系统为例,介绍巷旁挡矸围护系统结构原理、巷旁机械化挡矸应用。工程实践表明:应用新型机械化挡矸围护系统后,控制了矸石涌入巷内,减少了工人劳动量,保证了墙体初期成型量,留巷围岩变形小,具有很好的应用效果和前景。     

高强不锈钢绞线网与ECC黏结-滑移关系模型

高强不锈钢绞线网与ECC的黏结是二者协同工作的基础，且黏结 滑移关系模型是其黏结性能的综合反映，故通过对17组51个高强不锈钢绞网增强ECC薄板试件进行单边拉拔试验，研究横向钢绞线间距、纵向钢绞线直径和相对锚固长度等因素对钢绞线网在ECC中黏结性能的影响规律。试验结果表明，横向钢绞线的设置可使黏结破坏由脆性破坏转变为延性破坏；高强不锈钢绞线网与ECC的黏结滑移曲线可分为5个阶段，分别为上升段、微降段、延性强化段、下降段和残余段。基于试验结果，对钢绞线网在ECC中的黏结破坏特征和黏结 滑移机理进行分析，在相关黏结-滑移关系模型的基础上，提出钢绞线网与ECC的黏结 滑移关系模型，并进行模型参数分析。所提模型及模型参数计算公式与试验结果吻合良好，能较好地反映钢绞线网与ECC的界面黏结滑移特征。     

铆钉结构对铝合金板搅拌摩擦单面铆接穿透力的影响研究

利用三种基于不同铆钉穿透机理的搅拌摩擦单面铆接工艺(Friction stir blind riveting, FSBR)对AA6061-T6(厚度为1 mm)与AA6022-T4(厚度为2 mm)铝合金板进行了铆接。发现完全依靠挤压机理实现铆钉穿透的工艺(FSBR-III),其最大铆钉穿透力比另外两种同时依靠挤压与切削机理实现铆钉穿透的工艺(即FSBR-I和FSBR-II)分别高33%与83%。通过分析铆钉穿透单一工件的过程,建立了工件材料去除率与铆钉穿透力的关系曲线,并综合考虑铆钉穿透机理以及摩擦热的影响,分析了穿透过程中不同结构铆钉的穿透力变化规律。研究发现,挤压机理在铆钉穿透机理中所占比重越高,则相同材料去除率下铆钉穿透力越大,同时穿透力受摩擦热的影响越明显。此外,通过接头断面观察,发现铆钉切削性能更优异的FSBR-II,所得接头中的上下工件间隙最小;FSBR-I与FSBR-II工艺会产生切屑,而在FSBR-III连接过程中没有切屑产生。     

基于AutoLISP泵站钟形进水流道二维参数化绘图软件的二次开发

分析了钟形进水流道几何参数取值规律,对钟形进水流道吸水室的喇叭管、导水锥及后壁型线进行设计,以Auto CAD绘图软件作为绘图平台,运用Auto LISP语言设计流道参数化界面及绘图主程序,实现了钟形进水流道的二维参数化绘图软件的二次开发。     

氧化石墨烯生长钨基氧化物酸环境电催化析氢

以磷钨酸为钨源,单层氧化石墨烯(GO)为载体,引入碳纳米管(CNTs),通过一步水热法和在空气中煅烧制备了纳米异质结(WO3-rGO-CNTs).通过FTIR、XRD、XPS、TG、SEM、EDS、TEM和BET对其进行了表征,利用线性伏安法和循环伏安法对其进行了电催化析氢(HER)反应测试.结果表明,WO3晶体粒子均匀、有序地分布在单层GO和CNTs的表面上.WO3-rGO-CNTs在酸性电解质中表现出优异的HER催化活性.当电流密度为10 mA/cm2时,其过电势为218 mV,Tafel斜率为130.5 mV/dec.当过电势为–0.5 V vs.可逆氢电极(RHE)时,其阻抗为8.2?.同时,WO3-rGO-CNTs可以在218 mV(电流密度为10 mA/cm2)过电势下,保持50 h的稳定性和耐久性,其双层电容为1.20 mF/cm2.WO3晶体与GO和CNTs间异质结结构的存在产生了协同效应:GO为WO3晶体提供了广阔的金属反应活性位点,而CNTs则提供了利于电子传输的活性轨道.     

连铸板坯快冷试验分析Q345D包晶钢板坯角部横裂成因和工艺改进

通过对220 mm包晶钢板坯进行在线快冷试验,取冷却后板坯角部样,进行热酸浸及金相分析。从零段到矫直段的角样结果表明,角部横裂纹在矫直段内弧出现,随着板坯从结晶器往后延伸,奥氏体晶界的铁素体膜不断增厚,晶界越清晰,奥氏体晶粒度尺寸1.0～1.5 mm。由于奥氏体晶粒粗大,并且奥氏体晶界铁素体膜脆弱,矫直段铸坯角部温度偏低,进入第Ⅲ脆性区后,导致角部横裂沿着晶界展开。通过结晶器窄面水量由原30～32 m³/h增加至34～36 m³/h,关闭矫直段内弧边部喷嘴,使板坯角部横裂得到有效控制。