粉尘薄膜爆轰

与普通爆轰不同，粉尘薄膜爆轰波前氧化剂与燃料处于分离状态．由于激波作用下壁面燃料的注入才于壁面附近形成燃烧的粉尘云，燃烧释放的热使激波自持形成粉尘薄膜爆轰。本文在长2、8m，横截面20mm×20mm的方型水平激波管中对此类爆轰进行了实验研究．并根据作者建立的模型对其二维结构进行了数值模拟。     

梯恩梯-吉纳、地恩梯-太安装药体系自旋爆轰特性的研究

本文研究了梯恩梯-吉纳(TNT-DINA)和地恩梯-太安(DNT-PETN)体系的自旋爆轰现象,爆轰波是以低频脉冲方式传播.这些体系具有的爆速、爆热分别为DJ=7.3～7.4km/s和Qv=(5.40±0.01)MJ/kg.不同组成的爆速和爆压PJ通过SW程序计算.用扩散区的爆压P3和爆温T3来评估爆轰波的衰减和重新点火.敏化剂含量相同,梯恩梯-黑索金(TNT-RDX)体系的爆压PJ大于TNT-DINA的爆压,TNT-RDX体系的温度T3比TNT-DINA高60～100K.计算值与实验结果吻合较好.     

用硫磺盖帽电探针测定工业炸药爆轰压力

文中介绍了利用硫磺盖帽电探针测定工业炸药爆轰压力的方法，并对煤炭工业常的４类１１个品种炸药的爆轰压力进行了实际测量。     

低速爆轰管对黑火药的点传火性能研究

文章采用中心点火管结构的实验装置研究了黑火药的点传火性能。用低速爆轰 (L VD)中心点火管来点燃黑火药时 ,1# ～ 3# 大粒黑药的传火速度为 70 0 m· s-1～ 80 0 m· s-1数量级 ,燃烧波宽度在 3.1ms～ 3.5 ms,最大压力峰值 :1# 为 36 .4 MPa,2 # 为 2 4 .0 MPa,3# 为 38.0 MPa。用普通中心点火管点燃黑火药时 ,2 # 、3# 和钝化 2 # 大粒黑的传火速度分别为 6 1.2 m· s-1、6 8.2 m·s-1和 4 0 .1m· s-1,最大燃烧波宽度分别为 9.2 ms、6 .3ms和 9.5 ms。燃烧波表明 ,L VD中心传火管与普通中心传火管相比较 ,在传火管的不同位置处 ,前者的 P- t曲线一致性远高于后者。     

空气底部间隔装药对爆破效果的影响

贵铝石灰石矿用空气底部间隔装药的方法进行爆破，使爆破能量传递均匀，降低了初始爆破压力，改善爆破效果，减少大块率，提高电铲作业 效率。     

传爆管用聚奥99炸药研究

介绍了具有高煤轰感度和耐热特性的聚奥99炸药的配方、制备工艺、性能以及装入传爆管后产品的性能和应用状况。     

冲击波和爆轰波的共异性

炸药爆炸是实现一些纳米新材料的重要能量来源之一。文章对炸药爆炸所涉及到的一些最基本的概念、模型及其基本关系及冲击波和爆轰波曲线的特征等做了一般性评述，旨在对纳米金刚石合成技术有所指导。     

FOF-18结构与性能的量子化学研究

用B3LYP法,在6-31G基组水平上优化了FOF-18的几何构型,得其稳定的几何构型;在振动分析的基础上求得体系的振动频率、IR谱;采用Monte-Carlo方法预估了密度;设计等键等电子反应计算了生成焓;运用Kamlet公式预测爆速、爆压和爆热;将计算性能与CL-20的性能作比较。结果表明,FOF-18整个分子呈N字形,且存在7个强吸收峰,密度2.06g/cm3、生成焓501.03kJ/mol、爆速9411.82m/s、爆压42440.76MPa、爆热6637.46kJ/kg,该化合物的性能与CL-20接近。     

燃气冲击造型的机理及其形成条件

本文较为概括地阐明了燃气冲击造型的紧实机理及燃爆过程,同时,还指出了产生爆轰的条件。     

考虑液滴尺寸分布气液两相爆轰流场数值仿真

研究脉冲爆轰发动机喷射装置模型问题,针对两相爆轰流场中燃料液滴半径实际上分布的不均匀性,为了建立更符合实际的模型,提出了多尺寸分布的两相爆轰方程.应用二维守恒元和求解元方法(CE/SE方法)对其进行数值仿真,得到了液滴初始半径分布对管内流场的影响.液滴初始半径分组时爆轰波速度介于不分组时最小液滴半径和最大液滴半径的计算值之间;分析了液滴初始半径不同分组时,液滴平均半径越小,爆轰波最大压力和爆轰波出口速度越大.仿真结果证明用CE/SE方法可有效捕获两相爆轰波间断能力.研究成果为脉冲爆轰发动机喷射雾化装置设计提供设计依据.