全文获取类型
收费全文 | 2637篇 |
免费 | 66篇 |
国内免费 | 33篇 |
专业分类
电工技术 | 27篇 |
综合类 | 69篇 |
化学工业 | 1337篇 |
金属工艺 | 211篇 |
机械仪表 | 84篇 |
建筑科学 | 35篇 |
矿业工程 | 52篇 |
能源动力 | 48篇 |
轻工业 | 45篇 |
水利工程 | 3篇 |
石油天然气 | 219篇 |
武器工业 | 7篇 |
无线电 | 7篇 |
一般工业技术 | 69篇 |
冶金工业 | 512篇 |
原子能技术 | 5篇 |
自动化技术 | 6篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 29篇 |
2022年 | 47篇 |
2021年 | 44篇 |
2020年 | 58篇 |
2019年 | 38篇 |
2018年 | 16篇 |
2017年 | 47篇 |
2016年 | 47篇 |
2015年 | 57篇 |
2014年 | 153篇 |
2013年 | 110篇 |
2012年 | 104篇 |
2011年 | 110篇 |
2010年 | 110篇 |
2009年 | 105篇 |
2008年 | 101篇 |
2007年 | 104篇 |
2006年 | 92篇 |
2005年 | 107篇 |
2004年 | 108篇 |
2003年 | 105篇 |
2002年 | 87篇 |
2001年 | 122篇 |
2000年 | 107篇 |
1999年 | 107篇 |
1998年 | 77篇 |
1997年 | 76篇 |
1996年 | 49篇 |
1995年 | 83篇 |
1994年 | 71篇 |
1993年 | 66篇 |
1992年 | 62篇 |
1991年 | 43篇 |
1990年 | 37篇 |
1989年 | 43篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
排序方式: 共有2736条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
以离心强化传质机理为基础,将天然气脱碳吸收反应引入旋流场内进行;采用实验和CFD (Computational Fluid Dynamics)两种方法研究了不同条件下旋流反应器内各组分的浓度分布,考察了胺液(MEDA)作为吸收剂对CO_2脱除率的关键影响因素。研究结果表明:操作气速有一个最佳范围,在这一气速范围内,CO_2脱除率保持在一个较高水平;胺液吸收CO_2反应非常迅速,在进入旋流反应器后反应物浓度快速降低,变化趋势呈现旋转涡流的形态;随着进口CO_2浓度的增大,CO_2浓度衰减的趋势有所减弱。20℃时,D75mm旋流器在进口流量36m~3/h工况下,n(CO_2)/n(MDEA)在0.25~1.0范围内,其比值越大,CO_2脱除率越低;当n(CO_2)/n(MDEA)=0.25时,CO_2脱除率最高可达99.5%以上,可满足天然气脱除CO_2的需要。 相似文献
2.
4.
某火电厂210 MW燃煤锅炉水冷壁出现爆漏,汽包水位无法维持,造成机组非计划性停运。现针对水冷壁管爆漏从爆漏口宏观外貌检查、检修台账、金相等三大方面开展原因分析,综合认为失效的主要原因是大电流及长时间的补焊作业造成补焊处水冷壁管母材局部严重过热,导致管子内部严重脱碳及产生沿晶微裂纹,并造成管子垢下氢腐蚀,在交变热应力与氢损伤的作用下,裂纹扩展连通,最终在内部汽水压力作用下出现爆漏失效。然后针对失效原因提出了加强补焊管理、设备管理、运行管理、金相监督等一系列防范措施,以切实保障锅炉安全、稳定、可靠运行。 相似文献
5.
6.
针对某含碳超显微包裹体难浸金矿石,分别开展了常规氰化浸出探索试验、优先浮碳再细磨浮金探索试验、细磨焙烧预处理再氰化提金探索试验。试验结果表明,采用常规氰化时金的浸出率仅为14.01%,即使进行脱碳处理后,金浮选的回收率也仅达到51.82%。该类型矿石若要解决受含碳和包裹金影响的问题,有效的途径之一就是进行焙烧预处理。矿石经细磨后,采用“焙烧-水洗-碱浸-氰化”的工艺流程,金的浸出率可达87.57%,从而使金得到了较好的回收。 相似文献
7.
为了对CO2和H2O两种气氛的脱碳效果进行对比,将碳质量分数约为4.2%的Fe-C合金薄带分别在两种气氛中进行脱碳处理。通过热力学分析结合试验保证碳被脱除且铁不氧化的气氛条件分别为:Ar-CO-CO2(气体流量为850 mL/min,CO的体积分数为25%,$P_{CO_2}$/(PCO+$P_{CO_2}$)为0.26),Ar-H2-H2O(气体流量为500 mL/min,H2体积分数为15%,水浴温度为313 K)。当脱碳温度为1 413 K时,Ar-H2-H2O气氛下,脱碳时间为50 min时,脱碳后的平均碳质量分数为0.6%,Ar-CO-CO2气氛下,脱碳时间为70 min时,脱碳后的平均碳质量分数为0.92%。当脱碳时间相同时,Ar-H2-H2O的脱碳效果优于Ar-CO-CO2的脱碳效果,由于随着脱碳反应的进行薄带表面与氧化气体反应达到平衡,Ar-H2-H2O反应平衡时薄带的碳活度要低于Ar-CO-CO2气氛条件的碳活度,导致Ar-H2-H2O气氛条件下薄带的碳浓度梯度高于Ar-CO-CO2气氛条件,进而导致Ar-H2-H2O气氛条件的扩散通量大,脱碳效果好。 相似文献
8.
为了改善不锈钢氩氧脱碳炉渣的稳定性,采用风淬法对不锈钢氩氧脱碳炉渣进行粒化试验,研究了炉渣碱度、改质剂、温度、风速和喷吹角度对其粒化效果的影响规律。结果表明,渣粒平均粒径随着碱度的降低先减小后逐渐增大,碱度为1.8时平均粒径达到最小值4.31 mm;添加氧化硼改质后,粒化渣平均粒径随着碱度的降低与改质前变化趋势相同,但整体减小;随着熔渣温度升高,粒化渣粒平均粒径增大;随着风速增大和喷吹角度减小,粒化渣粒平均粒径逐渐减小,在21.5 m/s风速下得到最小粒径3.67 mm,当喷吹角度为25°时达到最小粒径4.28 mm。 相似文献
9.
西昌钢钒厂由于转炉热量不足而以转炉—LF精炼—RH精炼—连铸工艺生产IF钢,为探究RH强制脱碳与自然脱碳工艺生产IF钢精炼效果,采用生产数据统计、氧氮分析、夹杂物自动扫描、扫描电镜和能谱分析等手段,对不同脱碳工艺对顶渣氧化性以及钢的洁净度影响进行了详细研究。结果表明:(1)与自然脱碳工艺炉次相比,采用强制脱碳工艺的炉次在转炉结束与RH进站钢中的平均[O]含量更低;(2)两种工艺脱碳结束钢中的[O]含量基本在同一水平;(3)强制脱碳工艺的炉次在RH结束时渣中平均T.Fe的质量分数降低了1.3%。在能满足RH脱碳效果的前提下,尽量提高转炉终点钢液碳含量、降低钢液氧含量,后续在RH精炼时采用强制吹氧脱碳工艺,适当增大吹氧量来弥补钢中氧,可显著降低IF钢顶渣氧化性。自然脱碳工艺与强制脱碳工艺控制热轧板T.O含量均比较理想;与自然脱碳工艺相比,强制脱碳工艺可有效降低IF钢[N]含量,这与强制脱碳工艺真空室内碳氧反应更剧烈所导致的CO气泡更多和气液反应面积更大有关。脱碳工艺对IF钢热轧板中夹杂物类型、尺寸及数量没有明显影响,夹杂物主要由Al2O3夹杂、Al2O3–TiOx夹杂与其他类夹杂物组成,以夹杂物的等效圆直径表示夹杂物尺寸,以上三类夹杂物平均尺寸分别为4.5、4.4和6.5 μm,且钢中尺寸在8 μm以下的夹杂物数量占比高于75%。在RH精炼过程中,尽量降低RH脱碳结束钢中[O]含量,有利于提高钢液洁净度。 相似文献
10.