全文获取类型
收费全文 | 2242篇 |
免费 | 168篇 |
国内免费 | 24篇 |
专业分类
电工技术 | 1篇 |
综合类 | 163篇 |
化学工业 | 579篇 |
金属工艺 | 51篇 |
机械仪表 | 29篇 |
建筑科学 | 602篇 |
矿业工程 | 187篇 |
能源动力 | 28篇 |
轻工业 | 9篇 |
水利工程 | 30篇 |
石油天然气 | 3篇 |
无线电 | 8篇 |
一般工业技术 | 90篇 |
冶金工业 | 644篇 |
原子能技术 | 3篇 |
自动化技术 | 7篇 |
出版年
2024年 | 1篇 |
2023年 | 92篇 |
2022年 | 83篇 |
2021年 | 66篇 |
2020年 | 94篇 |
2019年 | 95篇 |
2018年 | 53篇 |
2017年 | 62篇 |
2016年 | 76篇 |
2015年 | 88篇 |
2014年 | 160篇 |
2013年 | 114篇 |
2012年 | 118篇 |
2011年 | 145篇 |
2010年 | 133篇 |
2009年 | 116篇 |
2008年 | 97篇 |
2007年 | 93篇 |
2006年 | 90篇 |
2005年 | 93篇 |
2004年 | 72篇 |
2003年 | 55篇 |
2002年 | 46篇 |
2001年 | 52篇 |
2000年 | 48篇 |
1999年 | 38篇 |
1998年 | 29篇 |
1997年 | 39篇 |
1996年 | 25篇 |
1995年 | 35篇 |
1994年 | 32篇 |
1993年 | 18篇 |
1992年 | 13篇 |
1991年 | 20篇 |
1990年 | 17篇 |
1989年 | 25篇 |
1988年 | 1篇 |
排序方式: 共有2434条查询结果,搜索用时 86 毫秒
1.
为了提高钢渣和矿渣的高附加值利用率以及钢渣在胶凝材料中的掺量,研究了钢渣与矿渣掺量、质量比和胶凝活性激发方式对复合胶凝材料抗折、抗压强度的影响,并采用X射线衍射、扫描电镜和热重分析等检测手段探究了钢渣—矿渣复合胶凝材料的水化机理。结果表明:钢渣矿渣掺量为80%、钢渣矿渣质量比为5∶5、钢渣粉磨时间为80 min(比表面积为509 m2/kg)时,钢渣—矿渣复合胶凝材料的28 d抗折强度为7.3 MPa、抗压强度为31.3 MPa;选取NaOH、Na2CO3、Na2SO4和水玻璃为激发剂对胶凝材料活性进行激发,只有水玻璃提高了复合胶凝材料的活性,且当水玻璃模数为2、Na2O当量为4%时,其28 d抗折强度为8.4 MPa、抗压强度为43.0 MPa。分析水玻璃激发胶凝材料的水化产物发现:其微观形貌紧实致密,生成的C—S—H凝胶、Ca(OH)2和Aft相互交织,提高了胶凝材料的强度。 相似文献
2.
钢渣安定性处理过程常常造成胶凝活性的损失。为此,本文利用改性助剂消除钢渣水化过程中产生的氢氧化物并生成胶凝产物,在蒸压建材的生产过程中实现钢渣安定性处理和游离氧化物的活性化利用,并避免单独处置钢渣造成的活性物质损失。研究表明,8%秸秆灰和3%磷酸二氢铵作为复合助剂制备的尾矿-钢渣蒸压试块体积稳定,抗压强度达24.0MPa。通过对蒸压样品游离氧化物消解率、化学结合水量及热重、XRD分析,得出钢渣安定性处理与活性化利用机制:硅质材料与钢渣中f-CaO水化生成的Ca(OH)2结合迅速生成对体系力学强度有益的水化硅酸钙,避免因大量Ca(OH)2积累造成体积膨胀;磷酸盐中的NH4+、H2PO4-与f-MgO结合生成磷酸铵镁及其他低溶度积复盐类矿物,进而消除因f-MgO水化生成Mg(OH)2造成体积膨胀的隐患。试样在180℃蒸压4h后,f-CaO及f-MgO消解率分别可达86.28%、89.73%。本文将为利用钢渣大比例取代水泥和石灰生产蒸压建筑材料提供理论基础,对于提高钢渣利用率、减少碳排放具有重要价值。 相似文献
3.
用不同质量分数甲基硅酸钾溶液(PM)、硅丙乳液(SAE)对钢渣进行预浸改性处理,探究改性剂对钢渣物理力学性能的增强效果,研究不同替代方式下水泥稳定碎石钢渣混合料力学性能的变化规律.结果表明:预浸改性处理可以提高钢渣的体积稳定性;改性钢渣全部替代天然集料后,混合料抗压强度下降,不宜采用全部替代的方式;部分替代方式下,3%PM改性钢渣混合料力学性能优于12%SAE改性钢渣混合料,4.75~9.50 mm的PM改性钢渣混合料表现出较好的力学性能.建议采用4.75~9.50 mm的PM改性钢渣部分替代天然集料的方式制备改性钢渣混合料. 相似文献
4.
钢渣是富含Ca元素的吸附剂,文中以钢渣粒径和投加量为影响因素,底泥释放的磷为控制指标,并利用钢渣浸出的Ca2+和Fe2+,结合等温吸附、动力学和XRD揭示了钢渣对底泥的控磷机理.结果表明:钢渣投加量对除磷和pH的影响强于粒径.钢渣(投加量为2.5 g/L、粒径为20目)使上覆水的磷减少了54.7%,底泥磷减少了40.4%,且不影响水体pH和DO.钢渣向水中缓释Ca2+,界面处高浓度Ca2+形成除磷层,释放的Fe2+不明显.钢渣通过钙磷结晶沉积和单分子层化学吸附除磷,除磷之后的钢渣采用磁性回收. 相似文献
5.
6.
文章根据国内外各国对钢渣的利用情况,以娄底市娄星区太山路为例,通过大量的室内试验,以钢渣的物理力学性质为基础,分析钢渣作为路基填料时对路面产生的病害,并提出相应的处理措施。 相似文献
7.
通过测试水泥浆体的凝结时间、抗压强度、电阻率,同时结合水化产物分析及热力学模拟,研究了不同掺量钢渣粉对硫铝酸盐水泥水化行为的影响规律。结果表明,随着钢渣粉质量掺量的增大,初凝时间呈先延长后缩短的趋势,且在掺量为20%时达到最大值。在28 d龄期内,掺入钢渣粉的水泥硬化浆体抗压强度均小于未掺入钢渣粉的硬化浆体,但在龄期达到60 d和90 d时,掺入40%钢渣粉试样的抗压强度均大于未掺入钢渣粉的试样。钢渣粉与硫铝酸盐水泥复合浆体的电阻率在水化初始阶段随着钢渣粉掺量的增大而增大,在水化后期(约3 h后)则随钢渣粉掺量的增大而减小。在1 d龄期内,钢渣粉掺量为40%的试样中的钢渣粉发生了水化反应,使得水泥浆体在减速期的水化速率最大。由热力学模拟结果可知:在钢渣粉掺量为40%的试样中,C2S在10 h后开始进行水化反应,C2ASH8则在168 h后开始生成;当钢渣掺量大于15%时,随着钢渣粉掺量的增大,钙矾石和铝胶的生成量逐渐减少,C2ASH8的生成量逐渐增多。 相似文献
8.
钢渣中f-CaO含量高是造成其长期稳定性差的主要原因之一,因此研究不同f-CaO含量钢渣的高温蒸压粉化性能对钢渣的稳定化处理及综合利用具有十分重要的意义。本文通过采用化学成分、岩相特征及X射线衍射等检测手段,研究不同f-CaO含量钢渣的高温蒸压粉化性能、显微结构及物相成分的变化情况,结果表明:在温度1 000 ℃、蒸气压力0.4 MPa、蒸压时间4 h的条件下,随着钢渣中f-CaO含量的升高,钢渣的高温蒸压粉化率不断提高;钢渣中f-CaO含量≥4.0%时,钢渣的蒸压粉化率可达到80%以上。通过钢渣高温蒸压粉化处理,使不同f-CaO含量的钢渣实现了稳定化处理。 相似文献
9.
为了分析新型矿物掺合料对高性能混凝土界面区微结构的影响,采用层析方法进行研究。通过分别掺入不同量的钢渣、矿渣及粉煤灰,定量分析了硅酸盐水泥浆体 - 集料界面区氢氧化钙取向指数和界面区厚度的变化。试验结果表明: ( 1) 掺入 30% 矿渣粉后,界面处 Ca( OH) 2 取向比纯水泥明显下降,几乎没有取向,界面区厚度比纯水泥浆体的界面略低。掺 30% 粉煤灰后,界面处 Ca( OH) 2取向度介于纯水泥与掺矿渣粉水泥界面取向度之间,但过渡区厚度明显减小。加入 30% 的钢渣后,水泥浆体与集料的界面晶体取向明显增加,界面区厚度也明显增加; ( 2) 随钢渣比表面积增加,水泥浆体与集料界面的 Ca( OH) 2 晶体取向度及界面厚度都有不同程度的减小。当钢渣比表面积增加至600 m2 /kg 时,含钢渣浆体界面的性能已优于纯水泥浆体界面的性能; ( 3) 钢渣与矿渣粉或粉煤灰二元复合只能改善浆体与集料界面区某一方面的性能,但钢渣与矿渣粉、粉煤灰三元复合可明显改善浆体与集料界面的综合性能。研究结果可为高性能混凝土整体性能研究及设计提供参考意见。 相似文献
10.