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1.
符号说明X──由止点起计算的活塞位移,mm;X──活塞位移度;RR──曲柄半径,mm;A──曲柄半径R与连杆长度L之比,A=Vh──气缸工作容积,L;n──发动机最高转速,r/min;S──活塞行程,S=2R,mm;D──气缸直径,mm;B──垂直气流方向上的气口宽度,mm;H──垂直气流方向上,由止点起算的气口高度,mm;当气口具有仰角r时, H。为气口几何高度,y为气流方向与气缸 轴线夹角;h──气口高度的行程率,h=HSa──气口的配气相位角或曲轴转角,℃ A;△a──排气相位角和扫气相位角…  相似文献   
2.
本文以气口的比时面值为中心 ,系统地介绍了化油器式曲轴箱回流扫气小型二冲程汽油机对称配气正时气口各个主要参数的计算和确定问题。首先介绍了所需要的气口比时面值的计算和确定方法 ,其中对最早由A·C·奥尔林提出 ,现被我国内燃机教科书和设计手册采用 ,由气体流量方程式推导出的计算公式进行了修正 ,使其计算结果与现有小型二冲程汽油机的现实数据相一致。随后介绍了一种已知结构和运转参数 ,计算比时面值的新方法———系数计算法。最后介绍了由给定比时面值计算其所需气口配气相位角和气口高度的方法 ,填补了这方面的空白  相似文献   
3.
曲轴箱扫气二冲程发动机的缺点是充量系数低以及气缸扫气时损失一部分充量,从而导致功率低和燃料经济性差。随着转速的增加,充量系数将进一步降低,在4000转/分时不超过60%。而充量的损失还会引起排气中有害成份的增加和排气温度升高。  相似文献   
4.
二冲程内燃机的阀控制进气   总被引:1,自引:1,他引:0  
由于曲轴箱扫气和活塞控制对称进气式二冲程内燃机有一些缺点(如进气期间短,工作混合气反喷等),有必要研制用簧片阀或者各种结构的旋转阀控制不对称进气的内燃机。由于对摩托车内燃机适应性要求的提高,最近,美国、日本、英国和瑞典的一些公司在二冲程内燃机的进气系统中采用了簧片阀。为了减少流动阻力,改进了气阀装置的结构:进气管道中的阀片按装在一个能被气流冲开的盖板式阀座上,尖角朝向气流运动的方向(图  相似文献   
5.
二冲程汽油机气口的设计计算   总被引:4,自引:1,他引:3  
前言二冲程汽油机,特别是小型高速二冲程汽油机,因为结构简单,体积小,重量轻,升功率大,宜于肩背手提,在我国的农林业生产以及交通、发电等方面有着其独特的重要地位。二冲程汽油机几乎全部利用曲轴箱作为扫气泵压缩可燃混合气,利用扫、排气口实现气缸内的气体交换过程,而且利用活塞控制的进气口实现向曲轴箱充气仍然是通用机型的基本  相似文献   
6.
选取二冲程汽油机气口主要参数的中值法   总被引:1,自引:0,他引:1  
本中值法给出了选取二冲程汽油机气口主要参数的六个计算公式和五个很小的数值范围,它除了能用于分析已有发动机气口设计的合理性之外,主要用来作为确定气口尺寸的参考性依据。如果气口的主要参数基本上能满足本中值法的要求,那么发动机就能达到一般水平的性能指标和预想的转速。  相似文献   
7.
本文主要介绍了福特CVH发动机的半球形燃烧室。详细阐明了选用这种燃烧室的原因以及如何利用进气旋流和活塞的挤流效应改善燃烧状态。同时还简单介绍了其它一些特点。  相似文献   
8.
长期以来,汽油机的研究工作不过是为了提高发动机的功率,而后来才致力于降低燃料消耗率。现在,又提出了减少有害排放物的问题,特别是对市内运转工况,也就是发动机以低的平均有效压力和低的转速运转时更应予以考虑。在日本的一项研究工作中,谋求使用稀混合气以降低CO排放量和应用废气再循环的方法降低ON_x排放量。由此提出了下面的课题:  相似文献   
9.
二冲程内燃机换气时新鲜充量的逃逸损失主要来自首先进入气缸的那部分扫气气体。因此,这里研究了一种新的扫气方法——向扫气道单独充入并在进气结束时尽可能存留纯空气的空气先导分层扫气方法。对一台批量生产的排量为250mL摩托车二冲程汽油机精心改装后进行的直接对比试验表明:采用空气先导式分层扫气方法其燃油消耗比采用普通扫气时明显降低,中等负荷时降低(15~28)%,且在宽广的转速-负荷范围内,油耗不超过350g/(kW·h)。最后讨论了分层扫气的发展前景。  相似文献   
10.
二冲程内燃机换气时新鲜充量的逃逸损失主要来自首先进入气缸的那部分扫气气体。因此,这里研究了一种新的扫气方法-向扫气道单独充入产在进气结束时尽可能存留纯空气的空气先导分层扫气方法。对一台批量生产的排量为250mL摩托车二冲程汽油机精心改装后进行的直接对比试验表明:采用空气先导式分层扫气方法其燃油消耗比采用普通扫气时明显降低,中等负荷时降低,且在宽广的转速-负荷范围内,油耗不超过350g/(kW.h)  相似文献   
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