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1.
某电厂660MW锅炉在运行4个月后,在运行中后屏过热器发生爆管现象,通过对后屏过热器爆管的TP347H和T91弯头试样进行理化检测试验和能谱分析,最终确定该后屏过热器爆管事故产生的原因为该根TP347H弯管运行过程中存在应力腐蚀作用导致。  相似文献   
2.
某电厂锅炉后水冷壁上部管子(SA-210C)与耳板焊接角焊缝处发生泄漏现象。通过对失效处样管进行宏观检查、化学成分分析、力学性能检测、金相分析和断口SE M检测并调取炉膛运行曲线。最终确定失效原因为:锅炉运行过程中,曾存在多次较严重炉膛震动现象,同时耳板和管子角焊缝处存在应力集中,在炉脸振动(交变应力)及热应力作用下,裂纹由应力集中处萌生并沿焊缝热影响区处产生疲劳扩展,最终导致该处管子失效,并于同一根管子上存在多处失效,从而使内部工质发散状喷出泄漏。疲劳断裂处断口产生明显疲劳辉纹现象,每个失效处均以失效点为疲劳源产生波纹状疲劳辉纹,在同时存在多个失效点的情况下,疲劳辉纹间相互干涉,由波纹状变为网状疲劳纹,加速疲劳辉纹扩展速率。  相似文献   
3.
刘青  车鹏程 《锅炉制造》2019,(4):47-49,52
某电厂2#炉高再样管12Cr1MoVG侧外壁焊缝根部存在未熔合缺欠,在应力和腐蚀介质S的共同作用下,裂纹起源于未熔合缺陷处,并在相对薄弱的12Cr1MoVG侧热影响区沿晶扩展,最终导致开裂发生。  相似文献   
4.
目的 获得低合金钢T24在550、600℃,25 MPa超临界二氧化碳环境中的抗腐蚀性能,为超临界二氧化碳环境中的锅炉选材提供基础数据。方法 使用静态反应釜开展T24在超临界二氧化碳环境中的腐蚀实验。利用精度为0.01mg电子天平对实验前后的试样进行称量,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、辉光放电发射光谱仪(GD-OES),对T24的氧化膜表面形貌、横截面形貌、物相以及氧化膜中元素成分分布进行表征。结果 根据腐蚀增重曲线可知,550℃和600℃所对应的时间指数分别为0.45和0.43,表明腐蚀过程受到离子扩散控制。氧化膜表面主要由颗粒状氧化物组成,随着温度和时间的增大,这些颗粒状氧化物的尺寸逐渐增大,并且600℃环境下氧化膜表面形成裂纹。氧化膜为典型的双层结构,外层主要为Fe3O4,内层主要由Fe-Cr尖晶石组成。氧化膜外表面、Fe-Cr氧化膜内以及内层/基体之间存在元素C的富集。随着环境温度以及时间的增加,内层与基体之间的碳化层厚度逐渐增大。结论 温度的增加会加快T24的腐蚀速率以及碳化物层的厚度,大大降低其抗腐蚀性能,并使氧...  相似文献   
5.
某火电厂锅炉在进行试验管屏风压试验测试时,发现再热器管(22Cr-15Ni钢)与套管(18Cr-8Ni-Nb钢)的密封焊接处存在裂纹,通过样管宏观分析、裂纹金相分析和断口及析出相的SEM/EDS分析了其裂纹产生原因。结果表明,失效处附近存在机械应力输入和焊瘤应力集中的明显痕迹,焊瘤热输入导致局部组织过热,同时基体M23C6球状析出相异常长大造成微观拉应力。上述原因的综合作用最终导致机械应力从应力集中处输入产生微裂纹,并沿着过热弱化的晶界扩展,与基体析出相产生的微裂纹汇合,最终扩展成为环向断口。风压泄漏吹击断口,造成断面上因热输入异常长大的M23C6球状析出相上产生韧性变形凹坑和脆性开裂, 并显露内部枝状晶的微观断口形貌。  相似文献   
6.
关帅  车鹏程 《锅炉制造》2019,(4):25-27,32
通过宏观检查、化学成分分析、金相分析、硬度试验和扫描电镜分析等分析方法,对锅炉过热器管爆管原因进行了分析,结果表明:管子存在严重超温运行情况,导致管子完全脱碳强度降低,同时导致管子过热,加重了内表面氧化和外表面烟气腐蚀情况。内表面氧化和外表面烟气腐蚀同时作用使管子壁厚严重减薄,管子因承压能力不足最终爆管。  相似文献   
7.
某火电厂用316L钢球阀在表面渗碳热处理后产生凹坑及黑斑现象,严重影响了球阀使用过程中的密封效果。采用宏观观察、扫描电镜及能谱分析等方法,分析了该凹坑及黑斑的产生原因。结果表明:球阀在渗碳过程中,温度和热处理时间控制不当,导致表面碳元素形成局部偏聚,形成了局部黑色区域;Cr元素在表层区域形成短程扩散,并覆盖于表层,渗碳后以M23C6和Fe-Cr-C化合物相形式析出,M23C6以球状形式偏聚,随着运行过程发生脱落,并形成凹坑,元素在凹坑边缘偏聚并析出有害相,析出和脱落交替作用,最终导致凹坑加速形成。  相似文献   
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