关于蒸发换热系数he的证明

从湿空气状态方程出发，依据Ｌｅｗｉｓ关系证明了蒸发换热系数和对流换热系数的一般关系，推导了湿表面上水分蒸发换热系数ｈｅ的一般式，对其影响因素进行系统分析，证明了空气湿度对ｈｅ的影响远没有风速大。  

换热器结垢工况下换热系数变化的分析研究

介绍了换热器污垢热阻的数学模型，包括污垢沉积模型和剥蚀模型。分析了换热器结垢工况下的换热系数的变化，重点研究了时间、流体雷诺数Re和流体—污垢界面温度Ts对换熟系数K的影响，以及在结垢诱导期内换热系数K的变化。得到了冷却水流速与污垢热阻之间的关系式，界面温度Ts与污垢热阻和换热系数之间关系的示意图，并得出了诱导期内的换热系数K大于结垢过程的其他四个阶段的结论。最后，阐述了分析结果对工程的实际指导意义。  

聚光条件下太阳电池的热电特性分析

为了为进一步开发聚光光伏发电系统提供指导和依据，建立了聚光光伏发电系统的数学模型，然后对不同聚光光伏发电系统方案的热电特性进行了计算，分析了串联内阻和换热系数对系统性能的影响。结果表明，在特定的串联内阻下，太阳电池的峰值功率首先随光强的升高而直线升高，升高到一定程度后曲线变得平缓。曲线的拐点随串联内阻的降低而升高。换热系数越高，系统的性能越好，而且随着光强的升高，换热系数的影响越来越显著。  

超临界和超超临界汽轮机汽缸传热系数的研究

提出了汽轮机汽缸传热系数的计算方法。介绍了超，临界和超超临界压力汽轮机汽缸光滑内表面和安装镶片式汽封表面的对流换热表面传热系数的计算公式，安装整体车制式汽封的汽缸内表面、安装静叶的汽缸内表面和安装隔板的汽缸内表面的传热过程总传热系数的计算方法。采用圆筒壁与肋片传热等简化模型来计算汽封块、静叶和隔板的传热过程总传热系数。给出了某型号超，临界600MW汽轮机高压内缸内表面传热系数的计算结果。该方法考虑了不同运行工况下汽缸不同部位的传热过程，在超临界和超超临界压力汽轮机汽缸的温度场与热应力场的有限元法数值计算和寿命评定中，为确定传热边界条件提供了依据。  

考虑空气量影响时蒸汽凝结放热系数的计算方法分析

空气量对蒸汽凝结放热系数影响的计算，目前还没有一个人们普遍公认的计算方法。文中首先对空气对轻微流动蒸汽、受迫流动蒸汽以及抽气器运行时蒸汽凝结放热系数影响进行了综述分析，然后对目前常用的几种计算空气量对蒸汽凝结放热系数影响的计算方法进行了计算分析，指出各种计算方法的特点及其存在的问题，为进一步研究空气对蒸汽凝结放热系数的影响奠定了一定的基础。  

200MW机组凝汽器传热效能下降原因分析及其对策

根据200MW机组凝汽器的实际运行情况,分析了影响凝汽器传热能力的主要因素及其对机组热效率的影响,并提出了相应的改进措施。  

台阶型旋转热管充液量的研究

建立了台阶型旋转热管最佳充液量的理论分析模型，探讨了旋转热管的转速，几何尺寸，工作温度及传输功率对最佳充液量的影响规律，可为工程应用中不同工况下台阶型旋转热管最佳充液量的确定提供理论参考依据，同时，由该模型对冷凝段的传热系数进行了预测，并将预测值与实验值进行了对比分析，图8参4。  

严寒地区利用太阳能加热制沼气的试验研究

为解决北方地区由于冬季气温、地温低,沼气生产存在产气率低、使用率低、原料分解率低、沼气使用综合效益差等问题,文章介绍了一种利用太阳能加热制取沼气的方法,建立了太阳能加热制取沼气的试验系统,研究了换热器的加热量、进出口温差以及沼气池周围土壤温度场的变化情况,并给出了换热器的传热系数.最后结合试验数据分析,认为在北方地区冬季利用太阳能加热制取沼气是可行的.  

秸秆原料对循环流化床燃烧的影响

通过秸秆在循环流化床内的燃烧实验，从秸秆颗粒度、密度以及表面粗糙度等几个方面观察其对燃烧工况的影响。颗粒度大小影响秸秆挥发分的析出以及传热过程，密度大小影响到原料的循环以及传热系数；表面粗糙度直接影响到秸秆的辐射换热。与煤相比，秸秆有其自身的特点，生物质秸秆的循环流化床燃烧应根据其特点进行设计。考虑到秸秆的具体特性，流化床炉膛燃烧温度应控制在800～900℃之间为宜。  

Heat transfer and friction characteristics of rectangular solar air heater duct using rib-grooved artificial roughness

Experimental investigation on the heat transfer and friction characteristics of rib-grooved artificial roughness on one broad heated wall of a large aspect ratio duct shows that Nusselt number can be further enhanced beyond that of ribbed duct while keeping the friction factor enhancement low. The experimental investigation encompassed the Reynolds number range from 3000 to 21,000; relative roughness height 0.0181–0.0363; relative roughness pitch 4.5–10.0, and groove position to pitch ratio 0.3–0.7. The effect of important parameters on the heat transfer coefficient and friction factor has been discussed and the results are compared with the results of ribbed and smooth duct under similar flow conditions. The present investigation clearly demonstrates that the heat transfer coefficient for rib-grooved arrangement is higher than that for the transverse ribs, whereas the friction factor is slightly higher for rib-grooved arrangement as compared to that of rectangular transverse ribs of similar rib height and rib spacing. The conditions for best performance have been determined. Correlations for Nusselt number and friction factor have been developed that predict the values within reasonable limits.