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1.
为研究阿魏酸、绿原酸、咖啡酸三种天然保鲜剂对预制南美白对虾冷藏(4℃)期间品质变化影响,以菌落总数(Total Bacterial Count,TBC)、挥发性盐基氮(Total Volatile Base Nitrogen,TVB-N)、pH、硫代巴比妥酸值(Thiobarbituric Acid Reactive Substances,TBARS)、剪切力等为考察指标,结合表观性状综合评价作用效果。结果表明,与对照组样品相比,三种天然保鲜剂均可抑制预制南美白对虾冷藏期间TBC、TVB-N、TBARS值的升高,延缓质地软化,保持较好的感官品质,且作用效果与浓度正相关。pH与TBARS的变化趋势相似,且显著正相关(r=0.997,P<0.05)。在三种天然保鲜剂中,绿原酸处理对预制南美白对虾冷藏抑菌效果最佳,咖啡酸处理对其质地保护能力最佳,阿魏酸能明显抑制虾肉蛋白降解、质地变软,延缓虾体黑变。与对照组样品冷藏货架期5 d相比,使用1%阿魏酸、绿原酸、咖啡酸处理后,预制南美白对虾冷藏货架期分别延长至14、12、12 d。 相似文献
2.
在不同位移幅值(60~140μm)下对ZG230-450铸钢进行微动磨损试验,研究了位移幅值对摩擦因数、磨损体积和磨损机制的影响.结果表明:随着位移幅值增大,铸钢的微动磨损行为由混合滑移转变为完全滑移,耗散能逐渐增大;混合滑移状态下,摩擦因数经过上升阶段后就迅速进入稳定阶段,而完全滑移状态下的摩擦因数经历了上升阶段、波动阶段和趋于稳定阶段,位移幅值越大,进入稳定阶段需要的往复运动次数越多;随着位移幅值增大,磨痕面积和磨损体积均增加,磨损机制由黏着磨损和剥层磨损向磨粒磨损和剥层磨损过渡. 相似文献
4.
通过焙烧浸渍重构制得含Sn的镁铝层状双氢氧化物,经焙烧制得负载Sn的复合金属氧化物Sn/MgAl LDO,利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、N2吸附-脱附等技术对其结构进行了表征.研究了其对苯乙烯环氧化制环氧苯乙烷反应的催化性能.考察了Sn含量、载体镁铝比例、焙烧温度对样品催化性能的影响,结果表明,当Sn掺杂量为2wt%,镁铝比为5:1,焙烧温度为400℃时的Sn(2)/LDO(5)-400对苯乙烯环氧化制环氧苯乙烷具有比较好的催化活性.70℃,0.015 mol苯乙烯,0.075 mol 30wt%H2 O2,20 mL乙腈,10 mL乙醇和3 g催化剂,反应6 h时,苯乙烯的转化率达到95.37%,环氧苯乙烷选择性达到97.23%,循环使用4次后催化剂对苯乙烯的转化率仍能达到91.26%,环氧苯乙烷选择性为94.89%. 相似文献
5.
采用溶胶-凝胶工艺将Al均匀掺入FeCo/SiO_2复合薄膜中,与Al作为籽层掺杂相比,研究不同的掺杂方式对FeCo(200)择优取向的影响。结果表明,不同的制备方式和Al掺入含量在薄膜中造成的晶格畸变不同引起择优取向变化趋势的不同。 相似文献
6.
为了更好地研究盐碱地区混凝土内部离子迁移与变化情况,构建不同浓度的氯盐、硫酸盐溶液拌和的混凝土模型,并以清水拌和的试块为对照组,用对称四极法测量养护期内模型的电阻率、极化率,研究混凝土内部介质的电性参数变化与离子变化的对应关系规律。结果表明:养护龄期越长,导电性越差;钢筋混凝土模型其导电性能优于素混凝土,极化率值高于素混凝土;硫酸钠溶液拌和的钢筋混凝土试块,极化率随着浓度的增加而增大,其极化率值比氯化钠溶液、清水拌和的试块要大,表明硫酸盐更易导致极化率变化,且极化率值受钢筋影响较小。这一结果表明,采用极化率参数探测混凝土被盐碱侵蚀情况是可行的。 相似文献
7.
常规PDC钻头在钻进塔里木油田库车山前巨厚砾石层时存在破岩效率低、机械钻速慢和钻井周期长等问题,分析认为,砾石对常规PDC钻头的平面齿产生较大冲击力导致切削齿崩齿或严重磨损是钻速低的主要原因。为此,设计了一种凸脊型非平面齿,并研制了配套PDC钻头,将钻头破岩方式由常规PDC钻头的面切削转变为线压裂和面挤压,大大提高了钻头破岩效率。室内试验表明,凸脊型非平面齿具有良好的抗冲击性能与抗研磨性能,抗冲击性能是平面齿的10倍以上。2只凸脊型非平面齿PDC钻头在库车山前地区博孜区块某井砾石层井段进行了现场试验,创造了机械钻速最高、单只钻头进尺最长的区块纪录,与邻井常规PDC钻头相比,进尺提高1.5倍以上,平均机械钻速提高64%以上,提速效果明显。研究与试验表明,凸脊型非平面齿PDC钻头能够较好地满足库车山前巨厚砾石层高效钻进的要求,可为库车山前深层天然气的高效勘探开发提供了技术支持。 相似文献
8.
10.
介绍了不同原因导致的铸件裂纹,提出了相应的防止措施:(1)对于6M缸盖螺栓孔和进气管结合部位产生的裂纹,进气管砂芯改为空心结构,提高砂芯的退让性,防止热裂纹缺陷;(2)对于曳引轮铸件整体开裂问题,将3个冒口颈改为1个冒口颈,不形成收缩阻碍,解决了铸件开裂问题;(3)对于缸盖进气管管口、壁厚发生变化的区域出现的裂纹,将进气管管口法兰加宽,增加铸件的强度,并将进气管管口法兰台阶去掉,消除应力集中点,防止裂纹产生;(4)对于缸盖切向气道和螺旋气道之间的裂纹,将缸盖切向气道和螺旋气道之间的圆角R3~R5 mm增大到R5~R20 mm,消除应力集中点,从而防止裂纹产生。采取上述措施后,有效地解决了铸件的裂纹问题。 相似文献