首页 | 本学科首页   官方微博 | 高级检索  
文章检索
  按 检索   检索词:      
出版年份:   被引次数:   他引次数: 提示:输入*表示无穷大
  收费全文   134篇
  国内免费   7篇
  完全免费   18篇
  水利工程   159篇
  2018年   1篇
  2017年   2篇
  2016年   12篇
  2015年   9篇
  2014年   21篇
  2013年   18篇
  2012年   14篇
  2011年   12篇
  2010年   13篇
  2009年   13篇
  2008年   10篇
  2005年   2篇
  2004年   2篇
  2002年   2篇
  2001年   1篇
  2000年   4篇
  1998年   2篇
  1997年   2篇
  1996年   3篇
  1994年   3篇
  1993年   1篇
  1992年   4篇
  1989年   2篇
  1987年   6篇
排序方式: 共有159条查询结果,搜索用时 31 毫秒
1.
全级配混凝土在不连续点处的应力和变形关系   总被引:4,自引:4,他引:1  
朱尔玉  戴会超  董德禄 《水利学报》2004,35(4):0105-0108
为了探讨全级配大骨料混凝土在双轴受力状态下的特性,并建立大、小试件强度的关系和破坏准则,本文采用试验的方法比较了全级配混凝土和小尺寸湿筛混凝土在双轴拉压受力情况下在不连续点处的强度和变形特性。全级配混凝土的最大骨料尺寸为150mm,试件最小横向尺寸为450mm;湿筛混凝土的最大骨料尺寸为40mm,试件最小横向尺寸为150mm。文中描述了试件设计、材料配比、加载设备、减摩措施、加载方法和加载速度。通过对试验结果的分析看出,不论混凝土试件的骨料和尺寸大小如何,其不连续点处的两轴应力包络线都是相似的,并都可近似于一直线。混凝土在不连续点处的拉应变值与其平均应力具有较高的相关性。  相似文献
2.
李家峡拱坝应力应变性态分析   总被引:2,自引:2,他引:0  
根据混凝土拱坝应力应变计算原理及数值统计模型,分析了李家峡拱坝的应力应变规律和主要影响因素,结果表明:影响该拱坝应力应变的主要因素是温度;其应力值比较稳定,满足大坝安全要求,应力分布符合理论计算结果,但有个别测点应力有缓慢增大的趋势,时效尚未稳定,需加强监测.  相似文献
3.
饱和黄河岸滩粉土循环荷载后的变形强度特性   总被引:1,自引:1,他引:0  
对黄河岸滩饱和粉土在固结不排水条件下进行了一系列单调加载、循环荷载后单调加载的三轴试验,研究了动应力幅值、围压及动孔压比对循环荷载后力学特性的影响,提出了可考虑围压及动孔压比影响的粉土循环荷载后单调加载应力应变关系的变形模式。试验结果表明:循环荷载作用完全液化时,动应力幅值变化对液化后力学特性的影响很小;循环荷载后单调加载的有效应力临界状态线与单调加载时相同,不受循环荷载作用历史的影响。与单调加载时相比,循环荷载后的不排水强度及初始切线模量皆产生衰化,衰化程度随动孔压比的增大而增大,初始切线模量的衰化程度更明显;不同围压下循环荷载后的不排水强度比、初始切线模量比及破坏比,皆与动孔压比之间有良好的归一化关系;粉土循环荷载后的应力应变关系可以用双曲线模型来描述,模型计算值与试验实测值基本吻合。  相似文献
4.
饱和砂土液化后强度与变形特性的试验研究   总被引:1,自引:1,他引:1  
利用双向振动三轴试验装置,进行了饱和砂土液化后静力再加载试验。从砂土受振动荷载结束后所处的拉伸、压缩两种状态出发,对饱和砂土液化后的强度变形特性进行分析,研究了液化程度和围压对饱和砂土液化后不排水变形特性的影响。试验结果表明:振后处于拉伸状态的试样,液化后的变形由低强度段、超线性强度恢复段和次线性强度恢复段三段组成;振后处于压缩状态的试样,液化后的变形则只有次线性强度恢复段。提出了统一描述两种状态下砂土液化后应力应变关系的三阶段模型,并给出了模型参数的推导过程。与试验结果对比显示,该模型的预测值与试验值吻合较好,该模型有较好的适用性。  相似文献
5.
密度和围压对粗粒土力学性质的影响   总被引:1,自引:1,他引:3       下载免费PDF全文
 通过4组不同密度的粗粒土大型三轴压缩试验,研究了密度和围压对力学性质的影响。成果表明:对于同一种粗粒土,密度和围压是影响力学性质的重要因素,它们共同决定了粗粒土的应力应变曲线形态。疏松的粗粒土一般表现为应变硬化型和体积压缩,随着围压的增大,应力应变曲线的硬化特征更加明显,体缩变形也增大。密实的粗粒土在低围压下应力应变曲线一般呈软化型,且常常表现出较大的体胀变形;高围压下,则表现出硬化特征和体缩特征。密度相同时,围压越高,粗粒土的抗剪强度也越高;围压一定时,粗粒土的残余强度相同。初始孔隙比小的粗粒土在相同的应力状态下体积变形也较小。密度是决定初始弹性模量的根本因素,而剪切变形过程中弹性模量则是密度和应力状态共同决定的。三轴压缩试验条件下,剪应力引起的体积变形一般是先剪缩后剪胀的,其大小由密度和应力状态决定。  相似文献
6.
 南水北调中线穿黄隧洞内衬张拉,采用弧形垫座将内衬预应力锚索导出预留槽,只用一台千斤顶实现无台座张拉,这在盾构隧洞工程中属首次应用,结构创新、工艺复杂可借鉴的资料较少。为了验证结构设计的合理性和可靠性,完善施工工艺,确保在隧洞衬砌中成功应用,通过穿黄隧洞衬砌1∶1仿真模型试验,对内衬钢绞线在张拉过程中应变规律、应力损失、锚束之间的相互影响及锚索与波纹管间的摩阻系数等要素进行研究分析。试验结果显示张拉锚固端应力总损失(包括锚具损失和锚索回缩损失)小于35%;锚具锁定后最大应力为1 044.25 MPa;预应力锚索张拉对相邻锚索的影响较小;锚索与管道间的摩阻系数在规范范围内。  相似文献
7.
高混凝土坝原型观测中无应力计异常现象研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
从小湾和拉西瓦2座高拱坝实测资料出发,论证了部分无应力计异常的判断方法、标准、成因及资料处理意见.分析认为,对于高混凝土坝应力观测而言,现行无应力计筒存在筒深不足和抗外压能力偏低的弱点,有必要加以改进.无应力计测值异常现象具有一定的普遍性,在今后高坝应力应变观测中应予以研究和改进.  相似文献
8.
合溪水库心墙坝防渗墙施工期观测资料分析   总被引:1,自引:1,他引:0  
介绍了合溪水库粘土心墙砂砾石坝防渗墙变形观测仪器设置,通过对变形观测资料的分析,揭示了大坝施工期防渗墙倾斜位移变形、应力应变、渗流压力的变化规律,为该坝的成功截流提供了有力保障。  相似文献
9.
瀑布沟大坝防渗墙应力分布特性及机理探讨   总被引:1,自引:1,他引:0  
瀑布沟水电站大坝为砾石土心墙堆石坝,坝基为深厚河床覆盖层,最大深度达到75.36 m。坝基覆盖层防渗采用两道各厚1.2 m的全封闭式混凝土防渗墙。为了探讨防渗墙的应力分布特性,首先,根据瀑布沟水电站大坝施工期应变监测成果,综合分析墙体应变变化分布特征;其次,基于混凝土徐变和应力松弛理论,应用松弛法将混凝土应变转换为应力;最后,综合各相关影响因素对防渗墙应力分布机理进行探讨。结果表明:偏应变所占比例基本上在5%以内,施工期防渗墙未出现较大偏心受压的情况;防渗墙最大压应力发生在墙体中部,其量值为顶部和底部的7~9倍;影响防渗墙应力分布的主要原因是墙体和河床覆盖层不均匀沉降(变形不协调)而产生的负摩阻力。分析指出:在防渗墙的结构设计中应重点考虑负摩阻力的影响。  相似文献
10.
高速公路软土地基处理研究   总被引:1,自引:1,他引:13       下载免费PDF全文
 在软土地基上修建高等级公路的关键技术问题是保证施工期的稳定和控制剩余沉降。 通过对软土地基地质条件的充分了解, 利用物理模型与数学模型相结合的方法能较好解决软土地基的设计问题。通过现场观测, 对路基填土进行信息化施工,能有效地解决稳定和控制剩余沉降。而不需采用先修试验路段取得资料后再进行软土地基处理设计和施工。  相似文献
设为首页 | 免责声明 | 关于勤云 | 加入收藏

Copyright©北京勤云科技发展有限公司  京ICP备09084417号