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1.
相邻工作面开采会导致复杂的漏风情况,浮煤易自燃,增大防火工作的难度。为明确相邻采空区自燃“三带”分布特征及确定最佳注氮防灭火参数,以贵州某矿4244工作面为背景,结合现场实测,应用Fluent流场分析软件,模拟研究不同注氮方案下采空区氧气浓度场分布规律。结果表明,实测结果与模拟相吻合,验证了模拟的可靠性;当注氮位置为X=50 m,注氮流量为100 m3/h时,采空区进、回风巷侧氧化带宽度分别为7 m和38 m,能明显减少本采空区氧化带面积,且能防止氧化带距工作面太近;此工作面进风侧注氮对相邻采空区氧化带影响范围较小,这要求在回采过程中需要对煤柱进行加固,降低孔隙率,控制漏风,减少氧气进入相邻采空区,降低煤自燃风险。模拟结果为相邻采空区灾害防治工作提供了的理论指导。 相似文献
2.
Sorption selective catalytic reduction of nitrogen oxides (NOx) (sorption-SCR) has ever been proposed for replacing commercial urea selective catalytic reduction of NOx (urea-SCR), while only the single-stage sorption cycle is hitherto adopted for sorption-SCR. Herein, various multi-stage ammonia production cycles is built to solve the problem of relative high starting temperature with ammonia transfer (AT) unit and help detect the remaining ammonia in ammonia storage and delivery system (ASDS) with ammonia warning (AW) unit. Except for the single-stage ammonia production cycle with MnCl2, other sorption-SCR strategies all present overwhelming advantages over urea-SCR considering the much higher NOx conversion driven by the heat source lower than 100°C and better matching characteristics with low-temperature catalysts. Furthermore, the required mass of sorbent for each type of sorption-SCR is less than half of the mass of AdBlue for urea-SCR. Therefore, the multifunctional multi-stage sorption-SCR can realize compact and renewable ammonia storage and delivery with low thermal energy consumption and high NOx conversion, which brings a bright potential for efficient commercial de-NOx technology. 相似文献
3.
为探讨热水处理后黄瓜果实在非低温贮藏环境放置期间果体温度及抗氧化系统的变化,该试验将热水处理(40℃、20 min)后的黄瓜果实在非低温贮藏环境[20℃,相对湿度(55±5)%]中放置不同时间(0、1、2、4、8 h),并同时测定其果体温度和抗氧化系统的变化。结果表明:热水处理后0 h黄瓜果体温度高达36.5℃,随后的0~1 h黄瓜果体温度急剧下降,1~2 h果体温度缓慢下降,2~8 h黄瓜果体温度下降并持续稳定在环境温度;同时,热水处理后在非低温贮藏环境中放置2~4 h黄瓜果实中超氧化物歧化酶、抗坏血酸过氧化物酶、过氧化氢酶的活性及抗坏血酸、谷胱甘肽的含量显著提高,而具有细胞毒性的H2O2和·O-2的含量则被显著抑制。此外,热水处理后放置2 h再进入低温贮藏环境的黄瓜果实在贮藏期间显示出低的冷害指数。因此,热水处理后应将黄瓜果实于室温下放置2 h左右,使黄瓜果实机体得以自我调节、抗氧化酶系统活性得以提高。 相似文献
4.
采用Gleeble-2000热模拟试验机对Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢进行高温拉伸试验,利用扫描电镜-能谱仪对拉伸试样断口形貌及断口附近的显微组织进行观察,用Thermo-Calc软件计算试验钢的相变及析出相,研究了Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢的高温力学性能。结果表明,试验钢的第Ⅰ脆性区>1200 ℃,第Ⅲ脆性区为850~950 ℃,未出现第Ⅱ脆性区,第Ⅰ脆性区的出现主要是在加热过程中试验钢由γ奥氏体向δ铁素体转变引起的,第Ⅲ脆性区的出现是因为沿晶析出M23C6、M2(C, N)等硬脆相引起的;试验钢的抗拉强度随着拉伸温度升高而降低,断面收缩率在1000~1200 ℃温度范围内逐渐增大并表现出极佳的热塑性,断面收缩率均在70%以上,温度超过1200 ℃后断面收缩率急剧下降;Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢的热锻温度应选择在1000~1150 ℃之间,在此温度范围内试验钢的断面收缩率均在70%以上,并且可以避开第Ⅰ与第Ⅲ脆性区。 相似文献
5.
结晶器铜板作为连铸设备的关键备件,在使用过程中会出现热裂纹、磨损、腐蚀等问题,因此结晶器铜板需通过表面处理以提高其耐高温、耐磨损、耐腐蚀性能。本文结合其主要失效形式总结论述了连铸结晶器铜板近几年的电镀技术生产实践,主要包括电镀前处理技术、电镀非均一性镍硼合金和电镀镍基陶瓷复合镀技术生产实践。电解刻蚀前处理技术能有效提高铜板表面粗糙度并进一步提高镀层与基体的结合强度,镍硼合金生产实践表明通过控制合适的工艺能够制造出硬度梯度较大的镀层,复合镀生产实践表明能够在铜板表面制造出镍基复合镀层,但陶瓷颗粒的加入对电镀设备连续性有一定影响。 相似文献
6.
7.
最新实施的北京地方汽柴油标准及即将实施的车用乙醇汽油标准(GB 18351)将GB/T 34100指定为硫含量测定的仲裁标准,而目前国内采用紫外荧光法测定轻质油品中硫含量的标准有GB/T 34100—2017和SH/T 0689—2000,二者均修改采用ASTM D5453,但对应版本不同。针对紫外荧光法测定油品硫含量的国家标准和行业标准在使用过程中的疑惑,阐述了紫外荧光法测定硫含量标准的发展变化,介绍了ASTM D5453标准的制修订及发展过程,同时比较了SH/T 0689,GB/T 34100,ASTM D5453标准方法的区别,指出了我国现有方法的不足及改进的需求,最后对标准方法进一步修订内容提出建议。 相似文献
8.
针对低温液氮冷却下淬硬钢高速车削过程中切屑形成及刀具磨损机理尚缺乏相关研究的问题,开展了液氮冷却下的淬硬钢高速切削研究,并与干切进行了对比。分析了切削力、切削温度、切屑特征以及刀具磨损特征,讨论了冷却润滑、切屑形成及刀具磨损机理。结果表明: 与干切相比,各组实验中低温液氮冷却切削的切削温度降低了6.9%~9.9%,因材料硬化使得切削力增大了10.1%~12.8%;低温液氮冷却下,切屑锯齿化程度相比干切明显增大,这与第一变形区应力应变更大、切屑形成存在从热塑性剪切失稳到周期性脆性断裂的过渡有关;低温液氮对切削界面的润滑降低了切削热,液氮强射流吹离了高热切屑,强传热换热能力可迅速置换切削区热量;与干切相比,低温液氮明显减小了黏结磨损,通过冷却增强刀体减缓了刀具微剥落,刀具寿命延长了28.6%~47.1%;低温液氮冷却下,黏结不再是主要磨损机理之一,磨粒磨损、冲击磨损为主要磨损机理,后刀面片状剥落和微崩刃为主要刀具破损形式。 相似文献
9.
10.
Pranesh Dayal Rifat Farzana Yingjie Zhang Gregory R. Lumpkin Rohan Holmes Gerry Triani Daniel J. Gregg 《Journal of the American Ceramic Society》2022,105(8):5359-5372
Zirconolite-rich full ceramic wasteforms designed to immobilize Pu-bearing wastes were produced via hot isostatic pressing (HIP) using stainless steel (SS) and nickel (Ni) HIP canisters. A detailed profiling of the elemental compositions of the major and minor phases over the canister–wasteform interaction zone was performed using scanning electron microscopy combined with energy-dispersive X-ray spectroscopy (SEM-EDS) characterization. Bulk sample analyses from regions near the center of the HIP canister were also conducted for both samples using X-ray diffraction and SEM-EDS. The sample with the Ni HIP canister showed almost no interaction zone with only minor diffusion of Ni from the inner wall of the canister into the near-surface region of the wasteform. The sample with the SS HIP canister showed ∼100–120 μm of interaction zone dominated by high-temperature Cr diffusion from canister materials to the wasteform with the Cr predominantly incorporated into the durable zirconolite phase. We also examined, for the first time, changes to the HIP canister wall thickness caused by HIPing and demonstrated that no canister wall thinning occurred. Instead, in the areas examined, the canister wall thickness was observed to increase (up to ∼20%) due to the compression occurring during the HIP cycle. Further, only sparse formation of (Cr, Mn)-rich oxide particles were noted within the HIP canister inner wall area immediately adjacent to the ceramic material, with no evidence for reverse diffusion of ceramic materials. Though the HIP canister–wasteform interaction extends to ∼120 μm when using an SS HIP canister for the system investigated, this translates to <<1 vol.% for an industrial scale HIPed wasteform. Importantly, the HIP canister–wasteform interactions did not produce any obviously less durable phases in the wasteform or had any detrimental impact on the HIP canister properties. 相似文献