一种粉末烧结材料的高温复压装置

在对粉末烧结材料的试验过程中,自制了一台硅化钼高温加热炉,并将它装配到改装了的普通油压机上,配以专用模具工装,形成了一种复压装置。经验证,该装置工作稳定、造价低廉、试验简便易行。     

超塑焊接接头变形特点分析

本文以结构钢 (4 0Cr)与工具钢 (T1 0A)为研究对象 ,探讨了两种压前组织超细化预处理工艺 (整体循环淬火和高频淬火 )及压接工艺因素对恒温超塑焊接头变形的影响。试验结果表明 :恒温超塑焊接属小变形焊接 ,其接头变形主要表现为应变的时间积累。压前组织越细 ,其接头变形越大 ,与 4 0Cr侧相比 ,T1 0A侧接头变形均较大     

TC4合金在约束条件下加热时塑性变形及变形功

固态焊接时受约束焊件在加热过程中因胀大变形不能进行而产生等效塑性压缩变形(EPCD)。本文以TC4合金为研究对象，对EPCD和由EPCD引起的等效塑性压缩变形功W及其影响因素进行了试验研究。结果表明：等效塑性压缩应变ε和W的大小主要与加热温度T和预压应力σ有关，σ0一定,T较高时(≥700C)，ε随T的升高呈线性增大，而在较低T时(≤700℃)，ε随T的升高增大不明显，W则随着T的升高而减小；T一定时，ε和W均随σ1的增加而增大；当σ11和T一定时，W随ε的增加而增大，W-ε曲线呈指数关系曲线。     

GCr15钢A_(cl)以上的超塑性及超塑形变热处理

GCr15钢经830℃循环淬火2—3次后,在T=780～800℃,■=0.4～2.8×10~(-2)min~(-1)条件下可实现γ+k二相区的组织超塑性,在其超塑变形条件下进行模具的超塑成形效果良好,模具超塑成形后直接淬火可实现超塑形变热处理。GCr 15钢经超塑形变热处理后与常规热处理相比,多冲寿命成倍提高,抗弯强度及耐磨性均明显提高。     

3Cr2W8V钢的超塑性及其型腔模的超塑成形

3Cr2W8V 钢经950～1050℃循环淬火2～3次或1100～1150℃同溶处理后再循环淬火,晶粒可细化至14～16级。然后在790～810℃、初始应变速率(0.4～1.0)×10 ~(-2)/分的变形条件下具有超塑性,最终延伸率≤228%,最人流变应力仅3.0～5.5公斤力/毫米~2。在此基础上成功地实现了热锻模的超塑挤压成形.其模具使用寿命提高两倍以上,取得了较好的技术经济效果。     

钛及钛合金基于等效压缩变形的固态焊接

以TC4和TA2为研究对象，探讨了利用钛及钛合金在固定约束条件下加热时的等效压缩交变实施固态焊接的试验研究，结果表明，在焊接温度为900℃，预压应力为56-80MPa，加热时间为600s的条件下，TC4/TC4，TC4/TA2和TA2和TA2的接头焊合率可达到88%以上，其中TC4由于在等效压缩变形过程中发生了较为明显的超塑性流变面更易实现基于等效压缩变形的固态焊接。     

采用中间夹层的40Cr钢基于等效压缩变形的固态焊接

以激光淬火态40Cr为中间夹层，进行了40Cr钢的基于等效压缩变形的固态焊接试验。结果表明．在焊接温度760～800℃、预压应力37～80MPa、保温时间4-8min条件下，其接头抗拉强度可达到或接近母材强度：激光淬火态的40Cr中间夹层在等效压缩变形过程中发生了较为明显的超塑性流变而使该固态焊接更易实现。     

不同组织超细化预处理下的异种钢超塑焊接

通过对40Cr/T10A钢试样及试样待焊面表层分别实施盐浴加热循环淬火、高频淬火及激光淬火的组织超细化预处理,探讨了钢待焊表面组织对40Cr/T10A异材恒温超塑焊(ISSW) 工艺及接头质量的影响.试验结果表明,钢待焊表面组织对ISSW接头的形成有重要影响.待焊面组织越细,ISSW所需焊接温度向低温区移动,初始应变速率向高应变速率区域移动,ISSW所需时间越短;即使待焊双方一方实施组织超细化,也可实现接头抗拉强度达到40Cr母材的强度,但ISSW所需压接时间稍长.ISSW属小变形焊接,接头变形主要集中在原界面附近的淬火区,且T10A侧的变形均大于40Cr侧.     

65Mn钢的组织超细化与超塑性

利用盐浴加热循环淬火对６５Ｍｎ钢进行奥氏体晶粒的超细化，并对晶粒细化后的６５Ｍｎ钢进行超塑拉伸试验。结果表明，热轧或正火态的６５Ｍｎ钢经８１０℃循环淬火３次，奥氏体晶粒即可细化至１３级，在温度６６０～７２０℃、变形速率０．５～３．７×１０（－２）ｍｉｎ（－１）范围内呈现超塑性，δ≥２００％，最高达２９４％，σ最低仅３８ＭＰａ，ｍ值为０．３８左右。     

Superplastic solid state welding of steel and copper alloy based on laser quenching of steel surface

1　INTRODUCTIONThe copper and copper alloys possess a num ber of superior properties, such as excellent elec trical conductivity, excellent thermal conductivityand forming property, so the complex componentsof the steel, copper and copper alloy have comple mentary advantages on the economy and perform ance[1, 2]. But it is very difficult to realize the goodbonding of them by adopting routine fusion weld ing and braze because of a rather large difference inthe melting point, coefficient…