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1.
2.
采用光学显微镜和扫描电镜观察分析了Ti60合金热暴露前后拉伸试样的显微组织、断裂方式及其断口形貌.结果表明:Ti60合金塑性对试样表面富氧层较为敏感,带有富氧层的试样塑性较低;热暴露前后试样断裂方式发生变化,未经热暴露的试样,断裂起源于试样中心部位,断面凹凸不平,为典型的韧窝型断裂;毛坯热暴露断口上呈现出大量的解理小平面,也可以观察到韧窝形貌,为混合型断口;试样热暴露后,裂纹起源于试样表面,在微观断口上除了断裂小平面外,还有大量的撕裂棱,表现为断裂沿着α片层界面扩展的特征;在高温长时间暴露过程中,氧除了污染试样表面,还会溶解在基体中形成脆性富氧层,这是影响Ti60合金热稳定性能的重要原因. 相似文献
3.
Ti-17合金高温变形中的不连续屈服与流变软化研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文以原始组织为片状的Ti-17合金为例,研究了不连续屈服和流变软化的机理。结果表明:具有片状组织的Ti-17合金在变形温度超过820℃,应变速率为10 s-1时,出现不连续屈服现象,并随着变形温度和应变速率的增大而更加明显,该现象无法用传统的静态理论(位错钉扎-脱钉)进行合理解释,它符合动态理论,即不连续屈服与晶界突然增殖大量可动位错有关。应变速率较高时,具有明显的流变软化特征,其主要是由温升效应和片状组织球化或片层弯折引起的。 相似文献
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5.
本文从变形温度、变形程度、变形速度和热处理固溶等诸因素的影响出发,对近β型的Ti-10V-2Fe-3Al合金中出现β斑点的原因进行了研究,发现Ti-10V-2Fe-3Al的β斑点不仅与原材料化学成分不均匀有关,还与热加工工艺有关,铁偏析是形成β斑点的潜在因素,但合理选择热工艺参数可以减轻或抑制β斑点的出现。 相似文献
6.
用热模拟压缩方法测得Ti-17合金在温度为805~945℃、应变速率ε为10-3~80s-1、变形程度。在50%范围内的真应力─应变曲线,研究了不同温度、不同应变速率下的流动应力及组织变化规律。发现:β区变形是以扩散国复型变形机制占主导地位,在高温、低应变速率下易发生连续再结晶;在(α+β)两相区变形以位错滑移机制为主,低温、高应变速率时发生动态再结晶;近β区是两种机制的综合作用。试验还应用Xiner-Hollomon因子确定了发生连续再结晶的临界因子logZc=41.2,从而表明连续再结晶与高温回复形成亚结构有关。 相似文献
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