全文获取类型
收费全文 | 34019篇 |
免费 | 2160篇 |
国内免费 | 1967篇 |
专业分类
电工技术 | 1797篇 |
综合类 | 2657篇 |
化学工业 | 7848篇 |
金属工艺 | 2231篇 |
机械仪表 | 1329篇 |
建筑科学 | 2078篇 |
矿业工程 | 1044篇 |
能源动力 | 1250篇 |
轻工业 | 2756篇 |
水利工程 | 1095篇 |
石油天然气 | 1606篇 |
武器工业 | 247篇 |
无线电 | 2770篇 |
一般工业技术 | 3170篇 |
冶金工业 | 3790篇 |
原子能技术 | 654篇 |
自动化技术 | 1824篇 |
出版年
2024年 | 185篇 |
2023年 | 935篇 |
2022年 | 992篇 |
2021年 | 1010篇 |
2020年 | 1031篇 |
2019年 | 1019篇 |
2018年 | 522篇 |
2017年 | 723篇 |
2016年 | 830篇 |
2015年 | 1026篇 |
2014年 | 1955篇 |
2013年 | 1475篇 |
2012年 | 1667篇 |
2011年 | 1671篇 |
2010年 | 1573篇 |
2009年 | 1643篇 |
2008年 | 1966篇 |
2007年 | 1767篇 |
2006年 | 1553篇 |
2005年 | 1591篇 |
2004年 | 1543篇 |
2003年 | 1348篇 |
2002年 | 1130篇 |
2001年 | 1075篇 |
2000年 | 1005篇 |
1999年 | 836篇 |
1998年 | 745篇 |
1997年 | 787篇 |
1996年 | 726篇 |
1995年 | 692篇 |
1994年 | 567篇 |
1993年 | 505篇 |
1992年 | 505篇 |
1991年 | 460篇 |
1990年 | 411篇 |
1989年 | 419篇 |
1988年 | 73篇 |
1987年 | 53篇 |
1986年 | 36篇 |
1985年 | 17篇 |
1984年 | 21篇 |
1983年 | 21篇 |
1982年 | 16篇 |
1981年 | 8篇 |
1980年 | 9篇 |
1951年 | 3篇 |
1949年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
2.
凝结水溶解氧间接或直接来源于大气,经过凝汽器汽侧、循环水水侧进入凝结管,对整体系统运行造成影响。本文以凝结水溶氧超标危害为切入点,简单阐述溶氧超标将会缩短设备寿命、影响机组运行、降低换热效率等危害,以此为基础,结合凝结水溶氧超标诸多因素提出处理措施,以期为相关工作者提供参考,从而实现超前预防,及时查找溶解氧漏点,做好处理工作。 相似文献
3.
5.
6.
为了实现在工业化生产中对α钛富氧层厚度预测和控制,通过实验研究α钛富氧层在高温空气环境中的形成及增厚过程,讨论热处理温度和时间的影响作用,建立高温(750~850℃)空气环境下关于温度、时间的富氧层增厚动力学模型。结果表明:当恒温热处理温度为750~850℃时,α钛富氧层厚度x与保温时间t0.5呈正比例关系,且升高热处理温度可显著提高富氧层增厚速度。在此温度范围内,氧原子的扩散激活能约为203473 J/mol,计算曲线与实验数据吻合性较好。结合文献中已有的扩散系数方程和实验测得的富氧层厚度数据,推导得到5个富氧层增厚动力学方程,其中3个方程的计算曲线与实验数据吻合性较好,可为实际生产中预估富氧层厚度提供理论支持。 相似文献
7.
8.
9.
10.
为分析单层石墨烯纳米片对核态池沸腾换热的影响机理,对基液为R141b、分散相为单层石墨烯纳米片的纳米制冷剂的核态池沸腾换热特征进行了测定,采用Hot Disk热物性分析仪和铂金板法分别测定了石墨烯纳米制冷剂的热导率和表面张力,采用接触角测量仪和扫描电子显微镜(SEM)观测了沸腾后加热表面的润湿性和形貌特征。实验中,单层石墨烯纳米片的质量百分含量(ω)为0.02%~0.50%,实验压力为一个标准大气压,热流密度为20~200 kW/m2。实验结果表明:单层石墨烯纳米片的加入,使制冷剂R141b的核态池沸腾换热得到强化;当ω=0.2%时,换热系数提高比例出现峰值,为57.7%。伴随ω的增加,石墨烯纳米制冷剂的热导率增大、表面张力减小,沸腾表面润湿性增强且微腔数先增后减,综合作用的结果导致存在一个最佳的单层石墨烯纳米片浓度(即ω=0.2%)使换热系数最高。 相似文献