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1.
2.
通过金相、硬度、密度和抗弯强度测定,对添加稀土的Ti C基钢结硬质合金进行显微组织、力学性能分析。结果表明:在一定的范围内,随着稀土氧化物La2O3含量的增加,Ti C基钢结硬质合金密度、硬度和抗弯强度均提高。当稀土氧化物La2O3加入量为0.48%时所获得的Ti C基钢结硬质合金显微组织均匀,硬度值达到HRC68.5。La2O3能够与金属粉末界面上的杂质和氧化膜作用,有助于润湿性的改善,从而有利于致密化的进程,减小孔隙度,提高抗弯强度。 相似文献
3.
Fe2O3对粉末冶金铁基合金组织和力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
在气雾化Fe-12Cr-2.5W-0.4Ti-0.25Y粉末中添加1%(质量分数)的Fe2O3粉末,经过热挤压-轧制-热处理工艺制得铁基合金,研究添加Fe2O3对铁基合金显微组织和性能的影响.结果表明:添加少量Fe2O3粉能促进合金中粒径为200 nm到5μm的富Ti、Y、Cr和O的第二相颗粒形成;第二相颗粒能够显著细... 相似文献
4.
铁基高温合金氧化物强化相的形成和演化 总被引:1,自引:0,他引:1
采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱分析、差示扫描量热法(DSC)分析、金相观察和显微硬度测定,研究铁基合金Fe-14Cr-3W-5Ti-3Y-2.2O(质量分数,%)中氧化物弥散相的形成和演化过程,以及氧化物弥散相对铁基合金的强化作用。结果表明:在高能球磨过程中,TiH2、YH2和Fe2O3可以在雾化粉末Fe-14Cr-3W基体中充分固溶;在随后的压制、烧结过程中,当烧结温度为950℃时弥散相以Ti2Y2O7相的形式析出,其强化作用不明显,合金的显微硬度只有250HV;当烧结温度为1100℃时,烧结体致密度得到提高,弥散相强化效果显著,合金的显微硬度为798HV;随着烧结温度的提高,析出相粒子长大,合金的显微硬度降低。 相似文献
5.
采用气体雾化法制备Fe-12Cr-2.5W-0.4Ti-0.25(Y2O3)铁基合金粉末,分别在该粉末中添加1%Al粉和1%Fe2O3粉,在1 250℃下热挤压,随后在1 050℃热处理。通过X射线衍射、扫描电镜和光学显微镜等研究Al和Fe2O3对铁基合金热挤压和热处理态显微组织的影响。结果表明:与基体合金相比,Al的添加可促进铁素体基体中元素的扩散,导致晶粒尺寸增大,同时由于Fe、Al互扩散系数的差异引起柯肯达尔效应,使合金孔隙度增大;添加Fe2O3后合金的孔隙度更大,氧化物和大量残余孔隙阻碍晶粒长大,因而晶粒尺寸减小。3种合金在1 050℃进行热处理时晶粒的长大规律均满足BECK方程,添加Al可提高合金的晶粒生长指数,而添加Fe2O3则相反。 相似文献
6.
采用惰性气体雾化法制备铁基预合金粉末14YWT,然后进行高能球磨;对雾化粉末和球磨后的雾化粉末分别进行压制和真空烧结,通过测定烧结收缩曲线研究粉末的烧结行为,并分析其烧结机制。结果表明:未球磨的雾化粉末在20~770℃因受热发生膨胀,在770~1250℃粉末颗粒间出现烧结收缩,膨胀率略有降低,在1 250℃发生明显的烧结收缩,原始颗粒边界逐渐消失;烧结温度从1 250℃提高到1 400℃时,粉末原始颗粒界面基本消失,再结晶基本完成,密度、孔隙度和硬度分别为6.56 g/cm3,1.03%和70.2HB。球磨后的雾化粉末由于粒度更细,并形成高密度位错和缺陷浓度,在1 100℃发生明显的烧结收缩,1 400℃时再结晶基本完成,合金的密度和硬度分别为7.26 g/cm3和71.7HB,明显高于未球磨的雾化铁基合金粉末烧结体的相应密度和硬度。 相似文献
7.
针对核电超大型冷却塔,利用有限元分析程序ANSYS,对冷却塔水平刚性环设置的位置、数量、尺寸等进行了优化分析,以获取最大的屈曲稳定性系数。对冷却塔水平刚性环的设置给出了一些建议。 相似文献
8.
9.
10.
基于电话线传输的嵌入式JPEG图像编码系统设计 总被引:2,自引:1,他引:1
介绍了基于电话线传输的嵌入式JPEG图像编码系统的组成结构,在此基础上对系统的各个组成模块特别是实现数据压缩的DSP模块进行了详细的分析,并给出了不同模块间的接口设计电路. 相似文献