双动压力机用压边滑块串联四连杆工作机构的优化

针对J45-315型闭式单点双动拉延压力机所使用的杆系长度与角度尺寸不合理的机构所造成的外滑块压边过程中位移波动量大,严重影响板材拉延过程中压边效果的问题,建立了该机构的优化数学模型,运用步长搜索法对外滑块的位移波动量进行了优化。优化后的研究结果表明,外滑块位移波动量由原来的0.092mm减小到0.015mm,即压边外滑块位移波动量比原机构减小83.7%时,外滑块压紧角增大3.4%,有效提高了双动拉延机械压力机冲压的工作性能,从而为双动拉延机械压力机压边用外滑块驱动的工作机构优化打下了基础。     

钛合金环形气瓶耐压强度的计算机模拟

对Ti-3Al-2.5V和β-Ti 2种钛合金环形气瓶进行了耐压计算机模拟,计算了环形气瓶各个部位的应力应变分布和改变气瓶形状时应力应变的变化情况以及环形气瓶失效时的应力.结果表明,选用Ti-3Al-2.5V合金,在施加60 MPa内表面压强的情况下,材料的米塞斯应力为692 MPa,大于其屈服强度,气瓶发生失效;同样条件下选用β-Ti合金时,其米塞斯应力为851 MPa,小于其屈服强度,材料可以安全使用.当在气瓶内表面施加40 MPa的压强,2种材料的最大应力均小于其屈服强度,可以安全使用.对气瓶3个方向的应力计算机模拟表明,气瓶内侧表面处所受拉应力最大,该处最容易首先发生失效.在其它条件不变的情况下,减小气瓶外径,气瓶的内侧表面处应力依然最大,其数值为1320 MPa,远大于直径较大的气瓶.对于Ti-3Al-2.5V环形气瓶,其失效时内表面压强为45 MPa;对于β-Ti合金的环形气瓶,其失效时内表面压强为86 MPa.     

基于ADAMS的三角连杆机构压力机仿真分析

针对传统的曲柄压力机不能满足低速高效的问题,对传统的曲柄压力机的压力不易控制、工艺适应性差、工件易产生裂纹等方面进行了归纳,提出了一种三角连杆机构压力机。推导出三角连杆式压力机的运动学方程,利用ADAMS软件建立了三角连杆机构压力机模型,采用多刚体系统动力学理论中的拉格朗日方程方法,对其进行了运动学和动力学仿真。研究结果表明,与曲柄滑块机构相比,所设计的三角连杆机构在公称压力行程内滑块的最大速度下降了42.4%,最大加速度下降了21.3%,急回特性为1.9,在公称压力行程内的各个惯性力都比较小,故很好地满足了压力机的工作要求。     

粉末冶金Ta合金中的隐性胞状结构

采用Ta-W-Hf预合金化粉末通过冷等静压成型、热等静压和高温退火工艺制备了Ta—W-Hf合金块材，讨论了热等静压和后续的高温退火处理对合金性能的影响。发现在低的热等静压温度下，材料具有较高的强度和硬度，但塑性较低；提高热等静压温度或进行高温退火处理，可以大幅度提高拉伸延伸率和断面收缩率，同时伴随着强度的降低。分析表明，产生这种现象的主要原因是合金中的氧元素在原料颗粒中分布不均匀，并保留在热等静压成形后的块体材料中，形成了一个无相变的隐性硬壳的胞状结构。高温退火处理可以消除这种结构。     

钨的冶金及其加工技术

简要综述了钨的冶金和加工技术。除了用于制备高纯金属以及单晶等场合之外,钨及其合金的制备仍以粉末冶金方法为主,但近些年来在纳米钨粉的制备、掺杂钨合金的研究、钨合金的注射成形和复合材料的制备方面有很快地发展。     

钼镧合金和TZM合金的高温性能

研究了钼镧合金和TZM合金在1000～1800℃的高温性能和相应的组织.结果表明小于1400℃的情况下,钼镧合金有较高的强度和塑性的综合性能,当温度大于等于1400℃时,其抗拉强度明显降低,同时塑性也有明显的下降.而随着测试温度的提高,TZM合金的抗拉强度降低,但是其塑性升高,这一点和钼镧合金恰恰相反.同时,不管是强度还是塑性,TZM合金较之相同温度的钼镧合金有明显的优势.组织观察表明这两种钼合金在1100℃开始再结晶,一直延续到1550℃,并且其再结晶晶粒都呈现拉长的组织,这明显不同于纯钼再结晶状态下的等轴晶粒.     

钼铼合金带材的组织和性能

选用熔炼的钼铼合金经过锻造、热拉、冷拉和轧制的方法制备钼铼合金带材，其规格为0．3mm宽0．03mm厚，对其组织和性能进行了研究。结果表明：加工态的拉断力是再结晶状态的2．5倍左右，为24．8N；而延伸率只是再结晶状态的1，3，为3．1％；随着退火温度的提高，钼铼合金的的拉断力直线降低，但延伸率在1723K，30min退火后却最高，金相结果表明1723K退火的钼铼合金带材发生了明显的再结晶。钼铼合金加工态拉伸时其断口表现为准解理断裂，退火后断口表现为明显的韧窝状。铼元素加入钼中，可以提高晶粒和晶粒之间的结合力，使得钼铼合金在拉伸下有很好的延伸率。同时钼铼合金在室温变形时，也容易发生孪晶变形，这一点不同于通常的钼合金。     

日本燃气轮机用耐热材料研究新进展

简要介绍了日本新世纪超耐热材料项目的10年研究计划及最新研究进展.中期的研究结果为:使用Ni基超合金单晶TMS-138铸造燃气轮机空心动叶片,进行地面装机试验,涡轮机入口处燃气温度达到1 650℃;Si3N4陶瓷使用温度达到了1 500℃的目标,蠕变寿命为1 600 h;Ir系多晶高熔点超合金的使用温度已达到了1 750℃,为了达到1 800℃的目标,目前正在进行单晶化等方面的研究.     

钛合金环形气瓶耐压强度的计算机模拟

对Ti-3Al-2．5V和β—Ti2种钛合金环形气瓶进行了耐压计算机模拟。计算了环形气瓶各个部位的应力应变分布和改变气瓶形状时应力应变的变化情况以及环形气瓶失效时的应力。结果表明，选用Ti-3Al-2．5V合金，在施加60MPa内表面压强的情况下。材料的米塞斯应力为692MPa。大于其屈服强度，气瓶发生失效；同样条件下选用β—Ti合金时，其米塞斯应力为851MPa。小于其屈服强度，材料可以安全使用。当在气瓶内表面施加40MPa的压强。2种材料的最大应力均小于其屈服强度，可以安全使用。对气瓶3个方向的应力计算机模拟表明．气瓶内侧表面处所受拉应力最大．该处最容易首先发生失效。在其它条件不变的情况下。减小气瓶外径。气瓶的内侧表面处应力依然最大，其数值为1320MPa。远大于直径较大的气瓶。对于Ti-3Al-2．5V环形气瓶．其失效时内表面压强为45MPa；对于β—Ti合金的环形气瓶，其失效时内表面压强为86MPa。     

日本燃气轮机用耐热材料研究新进展

简要介绍了日本新世纪超耐热材料项目的10年研究计划及最新研究进展。中期的研究结果为：使用Ni基超合金单晶TMS-138铸造燃气轮机空心动叶片，进行地面装机试验，涡轮机人口处燃气温度达到1650℃；Si3N4陶瓷使用温度达到了1500℃的目标，蠕变寿命为1600h；Ir系多晶高熔点超合金的使用温度已达到了1750℃．为了达到1800℃的目标，目前正在进行单晶化等方面的研究。