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1.
针对稀土永磁电机用钕铁硼磁体热稳定性差,测试了45SH钕铁硼磁体在不同温度下的磁性能参数变化、磁通量损失、电阻率的变化;可以看出:磁体样品温度升高,矫顽力温度系数逐渐降低,剩磁温度系数在升高,拐点上升,磁通损失明显,材料的电阻和电阻率反而趋势增大,电导率趋势减小.结果表明:钕铁硼永磁电机中的永磁体磁性变低,电机的参数性能指标就发生改变,永磁体的温度稳定性对电机应用至关重要.  相似文献   
2.
用双合金工艺在Nd13.05Dy0.23Fe80.12B6.5铸片主合金中添加质量分数为3%~20%的富稀土铸锭辅合金Nd38.2Gd11.8Fe44.88Al4.12B,研究稀土元素Gd部分取代Nd时对钕铁硼永磁体的磁性能和显微组织的变化规律。结果表明,Gd的加入不仅可改善钕铁硼磁体性能,也可节约Nd和Dy的用量。从显微结构可看出,组织中细小的颗粒状富稀土相增多,元素Gd主要富集于晶界处,形成了更多的对矫顽力有贡献的富稀土相。  相似文献   
3.
用电子探针(EPMA)、 X射线衍射仪和20 T脉冲强磁场测试仪研究了RE2(CoFe)17-xTix(RE=Nd, La)的结构与磁性. 结果表明, Nd2Co17-xTix 经过1050 ℃×15 h均匀化处理, 在x=1时, Nd2Co17型化合物变成Nd(CoTi)12和Nd2(CoTi)7型化合物, 而呈现出单轴各向异性. 此时合金的饱和磁化强度为0.7 T, 各向异性场为2250.3 kA*m-1. 对La-Co-Fe-Ti 2∶17型合金的磁特性进行了研究. 随着铁含量的增加, 合金的饱和磁化强度明显增加, 但也明显地降低了各向异性场.  相似文献   
4.
介绍了采用大功率IGBT晶体管构成串联谐振式逆变的中频电源主电路结构及工作原理.根据IGBT逆变的驱动要求,研究了IGBT的驱动电路及其外围电路的设计.分析了感应加热过程中实现频率自动跟踪控制,使逆变器的工作频率锁定于槽路的固有谐振频率。  相似文献   
5.
用电子探针(EPMA)和20T强脉冲磁场测试仪分析和测试了Nd2Co17-xTix的结构和磁特性。结果表明,在x=1时,经过1050℃×15h均匀化处理,Nd2Co17型化合物变成Nd(CoTi)12和Nd2(CoTi)7型化合物,而呈现出单轴各向异性。此时合金的饱和磁极化强度为0.7T,各向异性场为2281.3kA/m。  相似文献   
6.
针对在永磁材料生产过程中需要控制精度、控制能力高稳定的恒温环境,介绍了烧结炉采用PLC的智能温度控制系统,能使温度控制在±5℃的误差范围内,利用PLC内嵌的PID控制器和外部温控电路实现温度的自动控制。  相似文献   
7.
通过调节气流磨分级轮转速控制粉末粒度,对烧结后NdFeB磁体的磁性能和微观组织进行分析,研究粉末粒度对磁体磁性能和微观组织的影响。实验结果表明,磁体的内禀矫顽力随着粉末粒度的降低逐渐增加;合金粉末的平均粒径从3.26μm减小至2.91μm,磁体的内禀矫顽力可以增加4.9%;最佳烧结温度随着粉末平均粒径的减小而降低。  相似文献   
8.
用电子探针 (EPMA)、X射线衍射仪和 2 0T脉冲强磁场测试仪研究了RE2 (CoFe) 1 7-xTix(RE =Nd ,La)的结构与磁性。结果表明 ,Nd2 Co1 7-xTix经过 10 5 0℃× 15h均匀化处理 ,在x =1时 ,Nd2 Co1 7型化合物变成Nd(CoTi) 1 2 和Nd2 (CoTi) 7型化合物 ,而呈现出单轴各向异性。此时合金的饱和磁化强度为 0 .7T ,各向异性场为 2 2 5 0 .3kA·m- 1 。对La Co Fe Ti2∶17型合金的磁特性进行了研究。随着铁含量的增加 ,合金的饱和磁化强度明显增加 ,但也明显地降低了各向异性场  相似文献   
9.
概述了国内外在生产烧结NdFeB永磁体中,采用速凝铸造工艺制备磁体合金的研究进展,并介绍了一些有利于提高磁体性能的先进方法。同时分析总结了速凝铸造对提高磁体性能的部分机理。  相似文献   
10.
永磁材料长期稳定性研究进展   总被引:5,自引:0,他引:5  
永磁材料的长期稳定性对永磁应用器件的长期可靠使用是极为重要的。本文介绍了永磁材料长期稳定的理论模型的发展和在不同永磁材料中的应用,总结了温度、耐蚀性、镀层防护、永磁体的L/D因素等对烧结钐钴稀土永磁材料短期和长期稳定性的影响,讨论了烧结钕铁硼永磁材料的热稳定性、耐蚀性差的缺点,科技人员近年来所进行的研究和改善的途径,提出解决烧结钕铁硼永磁材料的长期稳定性应用应采取的途径。  相似文献   
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