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1.
2.
在不同温度下测试了X70级管线钢的动态断裂韧度。研究表明:加载速率对动态断裂韧度的影响与温度对其的影响同样重要;在恒温下,增大加载速率可以诱发韧脆断裂转变;当温度由298 K向193 K逐渐降低,或加载速率从0.01 mm/s向1 000 mm/s增大时,均将导致材料的韧脆断裂转变。 相似文献
3.
研究了碳含量1.26wt%的超高碳钢在等温淬火后的组织及其对拉伸力学性能的影响。结果表明,超高碳钢的等温淬火组织为超级贝氏体(Superbainite)+残留碳化物的复相组织。超级贝氏体的形成是因为超高碳钢中的高碳成分及铝元素的添加。由于原奥氏体晶粒细化,超级贝氏体的形核率增加,长大路径缩短,使转变速率加快。形貌观察表明,贝氏体铁素体片和残留奥氏体薄膜的厚度只随着等温温度的降低而减小;奥氏体化温度对贝氏体铁素体片厚度没有影响,但超级贝氏体组织的尺寸会随奥氏体化温度提高而增加。拉伸试验结果表明,随着等温时间的延长,抗拉强度逐渐升高,但断后伸长率却先增加后减小;等温温度或奥氏体化温度升高均会引起抗拉强度降低,但伸长率增加。 相似文献
4.
热轧超高碳钢的显微组织与力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
对超高碳钢进行热轧预处理,得到组织细小、弥散分布的球化碳化物和部分片状珠光体,有效地增强了其后续球化效果;基于离异共析原理,采用不同的工艺球化处理热轧超高碳钢,并对其进行了扫描电镜分析和拉伸试验.结果表明:随奥氏体化温度升高碳化物大小和间距逐渐增大,保温时间延长也将增大碳化物颗粒的间距;球化超高碳钢显示出优异的室温拉伸性能,具有明显的屈服现象,强度和塑性均很好,850℃奥氏体化的超高碳钢屈服强度和抗拉强度分别为688MPa和1005 MPa,伸长率为16.7%. 相似文献
5.
研究了含C量1.6%超高碳钢不同淬火条件下马氏体的形貌及其亚结构.结果表明,超高碳钢淬火组织随奥氏体化温度变化而发生显著变化.奥氏体化温度较高时形成粗大孪晶马氏体;奥氏体化温度较低时淬火组织为位错亚结构的板条马氏体、枣核状马氏体和少量孪晶马氏体,以及未溶碳化物.高分辨电镜观察表明,三维形态像枣核状的马氏体的亚结构为高密度位错.这是由于奥氏体化时碳化物分解比铁索体向奥氏体转变慢;碳化物分解过程中在碳化物原位形成位错堆积;淬火时马氏体优先在位错堆积处形核,并以位错滑移机制长大、增厚,最终形成板条马氏体或枣核状马氏体. 相似文献
6.
AB5型储氢合金作KBH_4燃料电池阳极材料的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用AB5型MwNi3.5Co0.75Mn0.4Al0.3储氢合金作为KBH4碱性燃料电池的阳极材料来代替传统的贵金属催化剂.为提高合金的电催化性能,研究了合金球磨、表面还原包覆改性条件对电催化性能的影响.结果表明:经过氩气球磨改性处理和表面还原包覆铜处理的合金,与铸态合金相比,在大电流范围下的电催化性能有明显改善,并对优化之后的合金阳极进行恒流放电测试,表现出良好的性能. 相似文献
7.
报道了采用温控氢电弧法制备C60及C70。未须纯化,采用透射电镜可直接观察到C60及C70的微观晶体结构。虽然该法产量较低,但为制备C60及C70提供了一种新方法。 相似文献
8.
为了降低AB5犁储氢合金的成本,对低钴的Ml0.9Mg0.1Ni3.4Co0.3Al0.3合金的组织结构和性能进行了研究,并与工业储氢合金MmNi3.55Co0.75Mn0.4Al0.3进行了对比。实验结果表明:此低钴合金是由LaNi5主相和LaNi3第二相构成。它们的储氢晕(ω,%)分别为1.36%和1.37%,最大放电容量分别为320mAh/g和324mAh/g,循环稳定性为:300次充放电循环后,2种合金剩余容晕都是88%。但Ml0.9Mg0.1Ni3.4Co0.3Al0.3的高倍率放电性能明显优于MmNi3.55Co0.75Mn0.4Al0.3合金。主要原因是由于LaNi3第二相的乍成不仪提高了合金颗粒表面的电化学催化活性,而且提高了结构韧性从而抵消了低钴合金颗粒粉化的不利影响。 相似文献
9.
10.