首页 | 本学科首页   官方微博 | 高级检索  
文章检索
  按 检索   检索词:      
出版年份:   被引次数:   他引次数: 提示:输入*表示无穷大
  收费全文   18篇
  冶金工业   18篇
  2017年   1篇
  2015年   1篇
  2014年   2篇
  2013年   1篇
  2012年   2篇
  2011年   4篇
  2010年   2篇
  2009年   2篇
  2008年   2篇
  1997年   1篇
排序方式: 共有18条查询结果,搜索用时 31 毫秒
1.
TC4盒形钣金零件气压成形工艺的研究   总被引:1,自引:1,他引:2  
采用普通工业TC4板料,在MTS高温拉伸试验系统上进行了不同变形条件的恒速拉伸试验,研究材料的高温变形行为.分析了5类通用高温本构关系对该材料真实应力应变曲线的拟合情况.最终,采用经典的Kumar模型建立了TC4的高温本构关系.利用MARC分析TC4机身盒形零件的气压成形过程,依据正交试验原理确定FEA仿真方案,并对成形模具进行了设计.以壁厚标准差为评价指标,采用极差分析法确定各因素对指标的影响程度和最佳工艺参数,并通过气压成形试验获得满足质量要求的零件.  相似文献
2.
TiNiNb合金热变形流变行为的研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
采用Gleeble-1500热模拟试验机对TiNiNb合金进行了高温压缩变形实验, 分析了该合金在变形温度为800~1050 ℃, 应变速率为0.01~10 s~(-1)条件下的变形行为及流变应力的变化规律. 结果表明, 流变应力受变形温度和应变速率显著影响, 流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低. 采用双曲正弦模型确定了该合金的变形激活能Q和应力指数n, 建立了相应的热变形本构关系.  相似文献
3.
针对TiNiFe形状记忆合金,在Gleeble-3500热模拟试验机上对其进行了高温压缩实验,研究了TiNiFe合金在温度为750~1050℃、应变速率为0.01~10.00 s-1条件下的热变形行为。结果表明,流变应力受到变形温度和应变速率的显著影响,在相同变形温度条件下,流变应力随应变速率的提高而增大;在相同应变速率条件下,流变应力随变形温度的升高而降低。并采用双曲正弦模型确定了该合金的应力指数n和变形激活能Q,建立了相应的热变形本构关系。经实验验证,所建立的本构关系能够很好的反映TiNiFe合金的实际热变形行为特征。  相似文献
4.
在Thermecmastor—Z型热模拟试验机上对BT20钛合金进行了变形温度800-1100℃及应变速率0.001—70s^-1的热模拟压缩实验。以实验数据为基础,运用8P神经网络算法原理,建立了BT20钛合金在高温变形条件下的应力与应变、应变速率和变形温度关系的预测模型,并对模型的泛化能力进行了误差评价。结果表明:通过BP神经网络建立的合金本构关系模型具有较高的预测精度,预测结果的相对误差均在3%以内,能很好地满足实际应用的需求。此外,该模型能够客观、真实地描述BT20钛合金的高温动态变形行为,为材料高温本构关系模型的建立提供了快捷、有效的工具。  相似文献
5.
利用Gleeble-1500热模拟实验机,进行了Ti-26合金等温恒应变速率压缩试验,获得了不同温度(700~940oC)、应变速率(0.01~10s^-1)、真应变下的流变应力数据。基于实验数据,根据BP人工神经网络原理算法,建立了Ti-26钛合金高温塑性变形时流变应力的预测模型,训练结束后的神经网络即成为Ti-26钛合金的一个知识基的本构关系模型。预测结果表明,该神经网络本构关系模型具有很高的精度,可用于指导Ti-26钛合金热加工工艺的制定及热成形过程的有限元模拟。  相似文献
6.
采用Gleeble-3500热模拟试验机进行高温等温压缩实验,研究了GH690合金在变形温度为950~1250℃、应变速率为0.001~10s<'-1>条件下的热变形行为,采用金相显微镜对GH690合金热模拟试样的纵截面变形组织进行观察.结果表明:应变速率和变形温度对合金的流变应力与变形组织有显著影响.流变应力随变形温度的升高而降低,随着应变速率的增加而升高,说明该合金属于正应变速率敏感的材料;动态再结晶晶粒尺寸随应变速率的增加而减小,随变形温度的增大而增大.采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数能较好地描述GH690合金高温变形时的流变行为,得到峰值应力表达式,GH690合金的热变形激活能Q为370.4 kJ·mol<'-1>.  相似文献
7.
在Gleeble-1500热/力模拟机上对试验6156合金进行了热压缩试验,研究了其在温度300~450℃和应变速率0.1~10 s-1条件下的热变形行为.结果表明:热变形过程中的流变应力可以很好地用双曲正弦本构关系来描述,通过优化α值,可以更精确地得到该合金的表观激活能为240.97kJ/mol.根据材料动态模型,计算并分析了6156合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,而随着变形温度的升高及变形速率的降低,能量消耗效率η逐渐升高.  相似文献
8.
在Cleeble-1500热/力模拟机上对2026合金进行了热压缩试验,研究了其在温度300~450℃和应变速率0.01~10 s-1条件下的热变形行为.结果表明:热变形过程中的流变应力可以很好用双曲正弦本构关系来描述,通过优化α值,可以更精确地得到该合金的表观激活能为230.51kJ/mo1.根据材料动态模型,计算并分析了2026合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,合金在热加工温度450℃,应变速率为0.01s-1时可加工性最优.  相似文献
9.
采用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩实验,研究7085铝合金在变形温度为350~470℃、应变速率为0.001~1 s?1条件下的流变应力变化规律和变形后的显微组织。研究表明:7085铝合金的流变应力随应变速率增大而增大,随变形温度升高而减小。该合金热压缩变形的流变应力行为可用双曲正弦形式的本构方程描述为ε=A[sinh(ασ)]nexp(?Q/RT),也可用Zener-Hollomon参数来描述,其参数A、α、n以及热变形激活能Q分别为2.722 54×1011s?1、0.016 03 MPa?1、6.259以及176.58 kJ/mol。随着温度升高和应变速率降低,合金的主要软化机制由动态回复逐渐转变为动态再结晶。  相似文献
10.
为了预报宽板带在冷、热轧中的金属变形行为,需要借助精确的计算程序,并要考虑轧件变形和辊系变形间的耦合。对于又薄又宽的带材,即大宽厚比轧件,采用商用有限元软件模拟断面形状与平直度,需要耗费大量的计算时间[1,2]。开发了一个专业有限元程序[3-6],用于模拟轧制中轧件的弹黏塑性流动行为[7,8]。该方法基于准稳态理论和全隐式应力更新方法[9-12],考虑了轧件变形和辊系变形间的耦合[13],能够较准确得到轧件断面变化和内部残余应变、应力分布[14-16],据此可进行板带屈曲分析和平直度预报[17],以及轧机的断面形状与平直度调控能力评价[18,19]。所开发的模型基于鲁棒数值算法,计算结果与商用有限元软件模拟结果进行了对比验证,也将与热轧生产数据进行比较。该模型可用于系统深入地研究板形参数,开发冷、热轧带钢的平直度判据。值得一提的是,模型基于弹黏塑性本构关系,并考虑道次间的加工硬化与软化行为,得到了纵向应力、应变和轧制力横向分布。  相似文献
设为首页 | 免责声明 | 关于勤云 | 加入收藏

Copyright©北京勤云科技发展有限公司  京ICP备09084417号