首页 | 本学科首页   官方微博 | 高级检索  
文章检索
  按 检索   检索词:      
出版年份:   被引次数:   他引次数: 提示:输入*表示无穷大
  收费全文   42篇
  完全免费   5篇
  冶金工业   47篇
  2017年   5篇
  2016年   8篇
  2015年   2篇
  2014年   11篇
  2013年   6篇
  2012年   1篇
  2011年   5篇
  2010年   3篇
  2009年   2篇
  2003年   1篇
  1997年   1篇
  1992年   2篇
排序方式: 共有47条查询结果,搜索用时 31 毫秒
1.
工业纯钛TA2的高温变形机制研究   总被引:3,自引:3,他引:3  
周伟  杨英丽  于振涛  周廉 《稀有金属》2003,27(6):721-725
研究了纯钛TA2 在 70 0 ,75 0 ,80 0℃的室温下及变形速度为 4.5 ,12和 45mm·min- 1 )时的拉伸变形行为 ,分析了其真应力 真应变 (σ ε)的对应关系及显微组织的变化规律。结果表明 ,σ ε曲线上 ,在给定温度下 ,随着应变速率增大 ,应力增大 ;在固定应变速率时 ,随着温度升高 ,应力降低。随着应变速率增大 ,TA2 的显微组织呈现细化趋势 ,并且组织中亚晶粒比例增加。TA2 高温变形的变形激活能Q为 3 47 60 18kJ·mol- 1 ,说明该金属的高温变形机制为杂质元素与位错相互作用的过程 ,得到了高温变形的本构方程。  相似文献
2.
7050高强铝合金高温塑性变形的流变应力研究   总被引:1,自引:1,他引:6  
通过在Gleeble1500D热模拟试验机上进行等温热压缩试验,研究了7050高强铝合金在变形温度为300~450℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力变化规律,计算推导出包含Arrhenius项的zener-Hollomon参数描述7050合金高温压缩流变行为的表达式.结果表明:应变速率和变形温度对7050合金的流变应力影响显著,流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大;7050合金属于正应变速率敏感材料,合金的形变激活能为163.7425 KJ·mol-1.  相似文献
3.
Fe16Mn0.6C TWIP钢流变应力和临界动态再结晶行为   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
 利用Thermecmastor-Z热模拟实验机,得到了Fe16Mn0.6C TWIP钢在变形温度850~1150℃,应变速率0.03~30s-1条件下热压缩变形的真应力应变曲线。进而研究了变形温度、应变速率对Fe16Mn0.6C流变应力和临界动态再结晶行为的影响规律。结果表明,850~1150℃范围内Fe16Mn0.6C热变形的峰值应力随温度的升高而降低,随着应变速率的增大而升高;且在应变速率为0.03 s-1和30 s-1出现明显的应力峰值,材料发生了动态再结晶。最后采用线性回归方法计算出Fe16Mn0.6C的高温变形流变应力本构方程,得出热变形激活能为469kJ/mol;并通过应变硬化速率与流变应力曲线求出了该钢种动态再结晶临界条件与Z参数之间的关系。  相似文献
4.
Fe-25Mn-3Si-3Al TWIP钢等温压缩流变应力的研究   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
 在Gleeble-1500D热模拟试验机上采用等温压缩试验研究了高锰奥氏体Fe-25Mn-3Si-3Al TWIP钢在变形温度为900~1100℃,变形速率为0.01~1s-1条件下的热变形行为。研究结果表明,Fe-25Mn-3Si-3Al钢热变形流变应力曲线呈现明显的动态再结晶特征,出现了一个明显的流变应力峰值,峰值之后流变应力逐渐降低,呈现稳态流变。双曲正弦形式的Arrhenius方程可以较好地描述Fe-25Mn-3Si-3Al钢的热变形行为,通过线性回归分析计算出Fe-25Mn-3Si-3Al钢的热变形流变应力本构方程,得出试验钢的热变形激活能QHW为432.95kJ/mol。  相似文献
5.
尾砂胶结充填体的破坏机理及其损伤本构方程   总被引:1,自引:1,他引:2  
李庶林  桑玉发 《黄金》1997,18(1):24-29
本文从细观力学角度,分析了尾砂胶结充填体的物理组成,单轴压缩时的破坏机理,并运用损伤力学方法建立了其本构方程。结果表明,理论曲线与实验曲线吻合得较好。  相似文献
6.
运用Gleeble-3800热模拟试验机研究了1Cr17Ni1马氏体-铁素体双相不锈钢在变形温度为950~1150℃、应变速率为0.1~10 s-1条件下的热压缩变形行为。运用双曲正弦函数构建了本构方程,得到了表观激活能为391.586 kJ/mol,并基于动态材料模型绘制了1Cr17Ni1钢不同应变量下的热加工图。观察变形后的组织形貌得到较低温度下发生动态回复与动态再结晶,较高温度只发生动态回复,综合热加工图与变形后组织得到最佳热变形工艺:热加工温度范围为950~1000℃、热加工变形速率范围为0.1~0.3和5~10 s-1。  相似文献
7.
针对900 MPa级析出强化型热轧高强钢,利用Gleeble-3800热模拟试验机研究其在变形温度为950~1 150℃、变形速率为0.1~10 s-1条件下的压缩变形行为。根据应力-应变曲线图获得峰值应力,并用双曲正弦方程描述热压缩变形过程中的试验钢峰值应力与Zener-Hollomon参数的关系。回归分析得到方程中变形激活能及其他材料变形参数,并对试验在高温条件下的流变应力本构方程并对其进行了验证。结果表明,采用该本构方程计算出的流变应力值与试验所得应力值非常接近,为估算成形时所需的最大载荷及设备选取提供参考。  相似文献
8.
采用 Gleeble-1500试验机对低碳钢进行热变形试验,获得了真应力-真应变曲线,进而研究了变形温度为900~1200℃,应变速率为0·1~10 s-1对材料热变形行为的影响。通过非线性回归获得了材料在不同变形条件下的材料常数,建立材料的热变形本构方程,进而分析了热变形低碳钢的微观组织演变及极限压缩率的变化规律。结果表明:基于热变形方程真应变为0·5时的热变形激活能Q为216·95 kJ/mol,利用该本构方程计算的峰值应力与试验得到的应力-应变曲线的峰值应力吻合较好;应变速率1 s-1,变形温度1100℃下的显微组织较其他温度相比都要细小、均匀,此时其极限压缩率最大可以达69%,可在此工艺条件下实现较大的塑性变形,且变形后具有较好的综合力学性能。  相似文献
9.
采用Gleeble-3800热模拟试验机对20CrMnTiH钢进行了等温热压缩试验,研究了该钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的高温热变形行为,运用数学回归方法和热力学不可逆原理,建立了20CrMnTiH钢应变补偿的唯象本构方程和动态再结晶模型,并对该应变补偿的唯象本构模型进行了有效验证.在真应力-真应变曲线中,变形温度和应变速率对20CrMnTiH钢的流变应力影响显著,表现出正的应变速率敏感性和负的温度敏感性;由本构模型计算得到的流变应力值与试验值两者之间有很好的相关性(R=0.97664),平均相对误差为5.5442%;在应变硬化速率与流变应力关系曲线中,利用单一参数法和求解拐点法获得了不同变形条件下动态再结晶的临界应力σc和临界应变εc值,建立了临界应力、临界应变和Zener-Hollomon参数的数学模型ε≥εc=0.0079 lnZ-0.15323,且临界应变εc随着温度补偿应变速率因子Z的增加而增加.  相似文献
10.
采用拉伸试样在Gleeble-1500材料热模拟试验机上对53.30铝合金进行高温拉伸实验,研究了该合金在变形温度为300-500℃,应变速率在0.01-10 s-1的高温流变变形行为.结果表明:变形温度和应变速率对该合金流变应力的大小有显著影响.流变应力随变形温度的升高而降低,随着应变速率的增加而升高.5A30铝合金的高温流变行为可用Zener-Hollomon参数描述,从流变应力、应变速率和变形温度的相关性,得出了该铝合金板材高温变形的材料常数和本构方程.计算出5A30铝合金板的变形激活能为Q=201.1 kJ·mol-1,材料常数为A=7.44×1013s-1,n=4.3135,a=0.02 mm2·N-1;计算得到了5A30铝合金Arrhenius方程;利用双曲正弦模型,得到高温拉伸峰值应力和Z参数的解析式.  相似文献
设为首页 | 免责声明 | 关于勤云 | 加入收藏

Copyright©北京勤云科技发展有限公司  京ICP备09084417号