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1.
非牛顿流体冶金熔渣的流变特性   总被引:9,自引:3,他引:6  
吴铿  储少军  潜伟 《钢铁》1998,33(11):14-18
用自行改造设计的可变速高温粘度计测定了熔渣在不同的温度和添加物(如煤,焦炭和CaO)条件下剪切速率和剪切应力的关系。建立了熔渣的本构方程,确定了流变特性参数,并探明温度和添加物对熔渣流变特性的影响规律。提出的测定熔渣非牛顿流体流变特性的方法和试验结果,为熔渣泡沫化理论的深入研究提供了一个新思路。  相似文献
2.
弥散强化铜高温塑性变形的研究   总被引:8,自引:0,他引:8  
弥散铜电极是近20年来研制出的一种新型电极。本文通过对弥散的压缩热模拟实验,研究其热变形规律以及高温显微组织。并且通过其真实σ-ε曲线,拟合出散铜的高温本构方程模型。  相似文献
3.
7050高强铝合金高温塑性变形的流变应力研究   总被引:7,自引:1,他引:6  
通过在Gleeble1500D热模拟试验机上进行等温热压缩试验,研究了7050高强铝合金在变形温度为300~450℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力变化规律,计算推导出包含Arrhenius项的zener-Hollomon参数描述7050合金高温压缩流变行为的表达式.结果表明:应变速率和变形温度对7050合金的流变应力影响显著,流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大;7050合金属于正应变速率敏感材料,合金的形变激活能为163.7425 KJ·mol-1.  相似文献
4.
工业纯钛TA2的高温变形机制研究   总被引:5,自引:3,他引:2  
周伟  杨英丽  于振涛  周廉 《稀有金属》2003,27(6):721-725
研究了纯钛TA2 在 70 0 ,75 0 ,80 0℃的室温下及变形速度为 4.5 ,12和 45mm·min- 1 )时的拉伸变形行为 ,分析了其真应力 真应变 (σ ε)的对应关系及显微组织的变化规律。结果表明 ,σ ε曲线上 ,在给定温度下 ,随着应变速率增大 ,应力增大 ;在固定应变速率时 ,随着温度升高 ,应力降低。随着应变速率增大 ,TA2 的显微组织呈现细化趋势 ,并且组织中亚晶粒比例增加。TA2 高温变形的变形激活能Q为 3 47 60 18kJ·mol- 1 ,说明该金属的高温变形机制为杂质元素与位错相互作用的过程 ,得到了高温变形的本构方程。  相似文献
5.
节理岩体损伤的分形研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
在岩石材料损伤模型的基础上,把损伤力学与分形理论结合起来推导节理岩体损伤的本构方程,定性分析反映岩体损伤程度的分维数m和D关系,最后给出m、D的确定方法。  相似文献
6.
尾砂胶结充填体的破坏机理及其损伤本构方程   总被引:2,自引:1,他引:1  
李庶林  桑玉发 《黄金》1997,18(1):24-29
本文从细观力学角度,分析了尾砂胶结充填体的物理组成,单轴压缩时的破坏机理,并运用损伤力学方法建立了其本构方程。结果表明,理论曲线与实验曲线吻合得较好。  相似文献
7.
6069铝合金的热变形行为和加工图   总被引:2,自引:0,他引:2  
采用Gleeble-1500热模拟实验机在温度为300~450℃,应变速率为0.01~10 s?1条件下对6069铝合金进行热压缩实验,研究该合金的热变形行为及热加工特征,建立热变形本构方程和加工图。结果表明,6069铝合金热变形过程中的流变行为可用双曲正弦模型来描述,在实验条件下的平均变形激活能为289.36 kJ/mol。真应变为0.7的加工图表明合金在高温变形时存在2个安全加工区域,即变形温度为300~350℃、应变速率为1~10 s?1的区域和变形温度为380~450℃、应变速率为0.01~0.3 s?1的区域。适合加工的条件是变形温度为350℃,应变速率0.01 s?1。  相似文献
8.
液固两相区本构方程的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
根据液固两相区的微观结构推导了适于分析两组区变形的本构方程。此方程考虑了金属在凝固过程中的各种行为(相变、温度场与应力场的耦合、固相率的变化等),并首次将固相率的影响引入本构方程。利用此方法对试样的变形过程进行了有限元模拟,结果证明此方程是正确的。  相似文献
9.
中碳钢马氏体组织温塑性变形力学行为   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
 利用Gleeble 3500热模拟试验机对中碳钢淬火和完全退火组织的温加工流变应力在不同的变形参数条件下进行了对比研究,并根据其真σ ε曲线拟合了可反映该材料两种原始状态下压缩的稳态流变曲线和变形参数之间关系的中温压缩变形本构方程。结果表明:当为001 s-1时,室温压缩的σ ε曲线,淬火态的远高于退火态;350~550 ℃压缩,淬火态稍高于退火态;高于600 ℃压缩,淬火态的流变应力在变形初期略高于退火态,随应变的增加,淬火组织的流变曲线低于退火组织;在压缩温度为650 ℃,为1 s-1、01 s-1、001 s-1时,淬火和退火组织压缩的σ ε曲线有交点,在为0001 s-1时,淬火组织的σ ε曲线低于退火组织的σ ε曲线。  相似文献
10.
基于摩擦修正的TB6合金流变应力行为研究及本构模型建立   总被引:1,自引:0,他引:1  
TB6合金是一种高强高韧近β钛合金。采用Gleeble-3500热模拟试验机对铸态TB6钛合金进行了等温热压缩变形试验,变形温度范围为700~900℃,应变速率范围为0.001~1.000 s-1,研究了铸态TB6合金热变形流变应力行为,分析了热压缩后的金相显微组织,基于摩擦修正后的流变应力曲线采用双曲正弦形式的修正Arrhenius关系对TB6钛合金的本构模型进行回归。结果表明:铸态TB6合金的热变形行为对变形温度和应变速率较为敏感,随着变形温度的降低和应变速率的增加流变应力显著增大;其热变形机制以动态回复和动态再结晶为主;得到铸态TB6钛合金热变形本构方程,比较回归模型计算的应力值与实测值其平均相对误差仅为1.48%,因此采用Z参数的双曲正弦函数形式能够较为精确地预测铸态TB6合金高温变形时的流变应力。以上研究为TB6钛合金塑性加工过程的模拟和控制提供了理论基础。  相似文献
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