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1.
60Si2MnA弹簧钢的热变形行为   总被引:3,自引:3,他引:2  
通过热模拟压缩试验,研究了60Si2MnA弹簧钢高温变形时的力学行为和动态再结晶行为。由实验数据求得了60Si2MnA弹簧钢的热变形激活能,峰值应力,峰值应变以及动态再结晶晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系。结果表明,通过动态再结晶能获得细小的晶粒。  相似文献
2.
45钒非调质钢热变形后奥氏体的再结晶和沉淀   总被引:2,自引:2,他引:2  
郑炀曾  刘德富 《钢铁》1989,24(1):45-49
3.
阀门钢5Cr21Mn9Ni4N热变形抗力模型   总被引:2,自引:2,他引:1  
龚水平  王印清 《特殊钢》1995,16(1):19-21
以1Cr18Ni9Ti不锈钢为参考,在Gleeble1500热模拟试验机上对5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)阀门钢的热轧变形抗力进行了研究,得到了它们的变形抗力曲线。分析了各典型变形抗力模型的预报精度。用合理的模型结构形成回归了两钢种的热轧变形抗力西式。  相似文献
4.
TC11钛合金等轴组织热变形行为与组织演变   总被引:1,自引:1,他引:1  
采用等温恒应变速率压缩试验研究了TC11钛合金等轴组织两相区980~800℃,应变速率O.001~O.1 s-1,变形程度50%条件下的变形行为,分析了变形参数对应力-应变曲线、微观组织演变机制和规律的影响,建立了该合金两相区变形的热加工图,并采用EBSD技术测试了热变形组织的晶界特征.结果表明:(1)980℃变形,β相是主要变形相,O.001~O.1 s-1之间的功率耗散效率值在动态回复和再结晶范围内;α相经历了变形促进下的溶解(高应变速率)和聚集粗化(低应变速率)的过程,即α晶粒尺寸和相含量随着应变速率的加快明显减小.(2)950~900℃变形,O.001~O.01 s-1之间的功率耗散效率值在超塑性变形范围内;变形主要是软基体的β相和界面的变形行为;变形过程中,α晶粒尺寸和相含量基本不变.(3)850~800℃变形,α相是主要变形相,发生了连续动态再结晶过程;β相起晶界协调变形的作用.  相似文献
5.
TiNiNb合金热变形流变行为的研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
采用Gleeble-1500热模拟试验机对TiNiNb合金进行了高温压缩变形实验, 分析了该合金在变形温度为800~1050 ℃, 应变速率为0.01~10 s~(-1)条件下的变形行为及流变应力的变化规律. 结果表明, 流变应力受变形温度和应变速率显著影响, 流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低. 采用双曲正弦模型确定了该合金的变形激活能Q和应力指数n, 建立了相应的热变形本构关系.  相似文献
6.
Fe16Mn0.6C TWIP钢流变应力和临界动态再结晶行为   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
 利用Thermecmastor-Z热模拟实验机,得到了Fe16Mn0.6C TWIP钢在变形温度850~1150℃,应变速率0.03~30s-1条件下热压缩变形的真应力应变曲线。进而研究了变形温度、应变速率对Fe16Mn0.6C流变应力和临界动态再结晶行为的影响规律。结果表明,850~1150℃范围内Fe16Mn0.6C热变形的峰值应力随温度的升高而降低,随着应变速率的增大而升高;且在应变速率为0.03 s-1和30 s-1出现明显的应力峰值,材料发生了动态再结晶。最后采用线性回归方法计算出Fe16Mn0.6C的高温变形流变应力本构方程,得出热变形激活能为469kJ/mol;并通过应变硬化速率与流变应力曲线求出了该钢种动态再结晶临界条件与Z参数之间的关系。  相似文献
7.
粉末冶金TiAl合金热变形行为及加工图的研究   总被引:1,自引:1,他引:1  
采用热模拟压缩试验研究了粉末冶金TiAl合金在温度1000~1150℃、应变速率0.001~1s~(-1)范围内的高温变形特性,发现合金的流动应力-应变曲线具有应力峰和流变软化特性.为了研究TiAl合金在有限应变下的变形行为,基于动态材料模型(DMM)建立起了TiAl合金加工图.试验结果表明,在高应变速率(>0.1s~(-1))变形时,材料落人流动失稳区域,出现表面开裂.这对材料的变形是有害的,要避免在流动失稳区进行热加工处理.而在温度为1000~1050℃,应变速率为0.001~O.01s~(-1)时,功率耗散率η值在35%~50%之间.这个区域对应的变形机制为动态再结晶,适合进行热加工.在高温(≥1100℃),低应变速率(0.001s~(-1))变形时,功率耗散率η达到最大值60%,此时材料发生超塑性变形.  相似文献
8.
Fe-25Mn-3Si-3Al TWIP钢等温压缩流变应力的研究   总被引:1,自引:1,他引:0       下载免费PDF全文
 在Gleeble-1500D热模拟试验机上采用等温压缩试验研究了高锰奥氏体Fe-25Mn-3Si-3Al TWIP钢在变形温度为900~1100℃,变形速率为0.01~1s-1条件下的热变形行为。研究结果表明,Fe-25Mn-3Si-3Al钢热变形流变应力曲线呈现明显的动态再结晶特征,出现了一个明显的流变应力峰值,峰值之后流变应力逐渐降低,呈现稳态流变。双曲正弦形式的Arrhenius方程可以较好地描述Fe-25Mn-3Si-3Al钢的热变形行为,通过线性回归分析计算出Fe-25Mn-3Si-3Al钢的热变形流变应力本构方程,得出试验钢的热变形激活能QHW为432.95kJ/mol。  相似文献
9.
304不锈钢热变形过程奥氏体动态再结晶及流变应力研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
在800~1 200℃温度范围和0.5~10s-1应变速率条件下对304不锈钢进行单道次热压缩实验,结合显微组织分析,研究了304不锈钢的热变形过程中奥氏体动态再结晶规律及流变应力.确定了该材料的动态再结晶参数、热变形方程.根据变形条件和流变应力曲线形式将热变形过程流变应力曲线分成3种类型,分别回归得到了它们的表达式.  相似文献
10.
热变形致密细晶粒钼棒的组织和性能   总被引:1,自引:1,他引:1  
对低温烧结的细晶粒钼棒进行旋锻和热处理以及性能测试,探讨旋锻热加工与后续热处理对材料组织结构与性能的影响。结果表明:旋锻对低温烧结钼棒具有较好的致密化效果,其密度可达10.0 g/cm3,平均晶粒度小于5μm;旋锻后的材料抗拉强度和伸长率均随变形量增大而提高,晶粒被拉长产生纤维组织,室温抗拉强度大于600 MPa。热处理以850℃/60 min退火为佳,此时加工织构得以保留并消除了热加工造成的残余应力,性能最好。  相似文献
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