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本工作试验研究20~700℃、不同应变加载速率下N18锆合金的单轴拉伸和应力松弛性能。结果表明,N18合金的单轴拉伸应力-应变曲线出现明显的屈服拐点,且温度低于500℃时呈现后继屈服强化,高于500℃后又呈后继屈服软化。除横向试样的断面收缩率高于轧向试样外,试样取向对N18合金的单轴性能影响不大。温度低于300℃时,N18合金的应变速率敏感性受温度的影响不大;350℃时,N18合金的敏感系数达到最小值,其后,对应变速率的敏感性随着温度的升高逐渐增强。N18合金在不同温度和应变水平下均产生明显的应力松弛。在300℃以内,最大应力松弛程度受温度影响较小,且随应变水平的增大明显降低;在350~550℃范围内,应变水平越高,对应的最大应力松弛程度越大;N18合金的最大松弛程度在350℃附近出现最小值。在350~450℃范围内,N18合金表现出明显的动态应变时效特性。 相似文献
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对丁基橡胶粘弹阻尼材料进行了不同温度的频率扫描和动态位移扫描实验.基于RT模型,本文提出了改进的M-RT模型,该模型同时考虑了温度、频率和动态位移对材料动态力学行为的影响,通过与实验结果比较分析,表明该模型能较好地描述该材料在宽温、宽频和宽动态位移的动态力学行为和预测温度、频率和动态位移对应力-应变迟滞回线的影响. 相似文献
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不锈钢管道焊缝金属240℃循环变形行为的试验研究 总被引:2,自引:1,他引:1
基于增量步和成组法低周疲劳试验,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢管道焊缝金属在240℃下的循环变形行为。结果表明,材料为循环软化材料,具有轻微Non-masing行为特征。相同总应变范围的循环应力、应变(CSS)行为存在很大分散性,意味着任何外载,即使恒幅载荷也将导入一个随机应变载荷史,现有确定性方法可能导致偏于危险的设计分析,有必要引入概率方法表征材料的循环变形行为。基于验证的应力幅统计分布-正态分布,建议了概率Ramberg-Osgood CSS曲线的描述方法。文中试验结果分析验证了方法的有效性。 相似文献
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设计S—N曲线的概率估计和ASME法的可靠性评价 总被引:5,自引:3,他引:2
基于LangerS-N曲线,提出了设计S-N曲线的概率估计方法和ASME法的可靠性评价方法。P-S-N曲线由文中提出的广义极大似然法估计。方法可应用于处理具有双随机性特征的S-N数据,并可推广应用于处理应力控制成组法疲劳试验和极大似然法试验得到的S-N数据。 相似文献
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目的 通过金属表面纳米化试验机制备出梯度结构纯铜,提升纯铜材料的疲劳寿命,并揭示其背后的机理。方法 通过系统的宏观力学性能测试、微观组织表征以及本构模拟探究了表面机械研磨处理(Surface Mechanical Attrition Treatment,SMAT)对T2纯铜棘轮行为的影响。结果 循环变形试验结果表明SMAT纯铜样品的循环失效圈数明显多于未处理纯铜样品的循环圈数,且SMAT纯铜样品在循环过程中的累积塑性变形明显小于未处理纯铜样品的累积塑性变形,即棘轮应变明显小于未处理纯铜样品的棘轮应变。电子背散射衍射(Electron Back Scattered Diffraction,EBSD)和X射线衍射分析(X-Ray Diffraction,XRD)表征发现:经过SMAT后,材料的晶粒尺寸均呈现由处理表面到材料芯部逐渐减小的梯度分布。且SMAT时间越长,样品的总位错密度越大。此外,基于应变梯度塑性理论模型对SMAT前后纯铜的单拉及循环变形响应进行了有限元模拟,模拟结果显示累积塑性应变沿深度方向(SMAT冲击方向)呈梯度分布,最大几何必需位错密度以及最大等效应力均出现在模型的次表层。同时,当模拟的循环圈数相同时,代表SMAT样品的梯度结构模型的棘轮应变明显低于代表未处理样品的均匀模型的棘轮应变。结论 循环变形试验结果表明SMAT对于T2纯铜的棘轮应变有抑制作用,有限元模拟进一步揭示了SMAT对于棘轮应变的抑制效应以及背后的机理。 相似文献
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N18合金薄壁管高温应变循环与疲劳行为研究 总被引:1,自引:1,他引:1
应用新型自研夹具对N18合金薄壁短管进行400℃下的单轴拉伸和等幅低周应变疲劳试验。试验结果表明:N18短管高温循环应力应变滞回线有良好对称性;等幅循环下短管试样在较低应变幅下表现出循环硬化特性,而在较高应变幅下表现出循环软化;在多级应变循环加载下短管试样应力幅在循环中均保持稳定,循环本构关系不受多级应变循环工况差异的影响;材料循环特性不符合Manson律。获得了用于N18合金在400℃高温下的几个寿命估算式。 相似文献
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