全文获取类型
收费全文 | 69511篇 |
免费 | 4790篇 |
国内免费 | 3890篇 |
专业分类
电工技术 | 2317篇 |
综合类 | 6585篇 |
化学工业 | 4450篇 |
金属工艺 | 7578篇 |
机械仪表 | 7822篇 |
建筑科学 | 12893篇 |
矿业工程 | 10957篇 |
能源动力 | 1398篇 |
轻工业 | 1082篇 |
水利工程 | 5605篇 |
石油天然气 | 4004篇 |
武器工业 | 632篇 |
无线电 | 2588篇 |
一般工业技术 | 6024篇 |
冶金工业 | 2484篇 |
原子能技术 | 633篇 |
自动化技术 | 1139篇 |
出版年
2024年 | 590篇 |
2023年 | 2183篇 |
2022年 | 2682篇 |
2021年 | 3212篇 |
2020年 | 2507篇 |
2019年 | 2447篇 |
2018年 | 1140篇 |
2017年 | 1921篇 |
2016年 | 2229篇 |
2015年 | 2451篇 |
2014年 | 4186篇 |
2013年 | 3372篇 |
2012年 | 3768篇 |
2011年 | 3649篇 |
2010年 | 3315篇 |
2009年 | 3448篇 |
2008年 | 3852篇 |
2007年 | 3393篇 |
2006年 | 2875篇 |
2005年 | 2701篇 |
2004年 | 2542篇 |
2003年 | 2215篇 |
2002年 | 1963篇 |
2001年 | 1906篇 |
2000年 | 1669篇 |
1999年 | 1378篇 |
1998年 | 1274篇 |
1997年 | 1230篇 |
1996年 | 1226篇 |
1995年 | 1109篇 |
1994年 | 1021篇 |
1993年 | 899篇 |
1992年 | 968篇 |
1991年 | 819篇 |
1990年 | 728篇 |
1989年 | 776篇 |
1988年 | 160篇 |
1987年 | 89篇 |
1986年 | 76篇 |
1985年 | 41篇 |
1984年 | 48篇 |
1983年 | 46篇 |
1982年 | 29篇 |
1981年 | 28篇 |
1980年 | 17篇 |
1979年 | 9篇 |
1975年 | 1篇 |
1965年 | 2篇 |
1959年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 0 毫秒
1.
小型红外探测器系统与传统的红外系统相比,小型红外探测器具有迥然不同的系统特点。首先,它们在小F数下拥有远距离目标识别能力。大多数研究人员习惯于讨论具有大F数的远距离传感器,这主要是因为多年来人们一直在追求大规格探测器。而可见光成像仪的研究始终是围绕小F数下的远距离成像能力进行的。由小型探测器构成的高密度阵列不仅可以提供远距离识别能力,而 相似文献
2.
3.
《塑性工程学报》2015,(6):130-135
为获得SA508-3钢铸态粗晶组织热变形过程中的晶粒细化和均匀化规律,通过Gleeble单道次高温热压缩实验(950℃~1250℃,0.001s-1~1s-1,真应变ε=0.8),发现铸态粗晶在低温硬化-回复阶段时的应力水平较锻态细晶的略高,通过金相分析发现,该现象是由铸态粗晶组织含有大量形变孪晶及其较差的变形协调性所致。同时分析了不同变形条件(温度和应变速率)对再结晶晶粒尺寸和混晶程度的影响规律,得到了动态再结晶完成后,变形温度为1 050℃~1 200℃、应变速率为0.01s-1~1s-1的变形参数对SA508-3钢铸态粗晶组织具有较好的细化晶粒作用,最高晶粒度可达6级~7级;1050℃~1200℃、0.001s-1~0.1s-1的变形参数可有效地降低SA508-3钢铸态粗晶组织的混晶程度,动态再结晶完成后组织比较均匀。 相似文献
4.
5.
6.
锦纶长丝的染色均匀度测试方法一直是采用人工判色方法,其判色结果会因人眼目光的不同导致经常会存在一定的误差,对企业节约成本和实际生产应用相当不利。本文提出了一种利用测试锦纶DTY长丝热收缩应力的方法,用热应力测试结果对锦纶染色性能进行预判,不需要进行织袜染色,为企业节约大量的人工成本。 相似文献
10.
《Planning》2019,(5):161-162
基于任意C型环试样结构尺寸及其力学关系,建立了C型环内任意截面的力学模型,根据材料力学基本理论,推导出了其外壁和内壁任意一点环向应力与C型环试样加载位移、加载载荷之间的理论计算公式。为了验证本文推导的理论公式的正确性,建立了C型环试样的有限元计算的力学模型,当某试验要求C型环试样最大环向拉应力为650 MPa,对油管外径88.9 mm的C型环试样,通过有限元法和本文推导的理论公式对该结构工况进行计算和对比分析,得出有限元法和理论公式计算出需要施加的载荷和位移的误差分别为-1.82%和1.25%,证明推导文中推导的理论公式的正确性,为C型环硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和应力腐蚀开裂(SCC)实验加载参数的确定提供了简便的计算方法。 相似文献