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1.
选取两种典型生物质与两种煤,将两种生物质与两种煤按质量百分比为1:3分别进行混合,得到4种燃料,然后分别在l150℃,N/O比l:1和4:1两种气氛下在沉降炉上进行实验,研究了混烧产生的PM10中4种部分挥发性痕量元素(Mn,Pb,Zn和Cr)的分布行为.结果表明:S,Cl和N/O比对Mn的挥发性影响均很小,Cl对Pb和Zn的挥发行为有促进作用,S则相反.而S,Cl对Cr的挥发行为均有抑制作用.N/O比变化对Cr元素的影响最为明显,而对Mn,Pb和Zn的影响均不大,N/O比减小有助于Cr挥发性的增强.  相似文献   
2.
对某300 MW四角切圆锅炉低氮改造前后NOx的生成特性进行了数值计算,分析了低氮改造对NOx生成特性的影响.结果表明:原有双通道自稳燃型燃烧器稳燃腔的设计明显加速了热力型NOx的生成;新型水平浓淡燃烧器浓侧和淡侧煤粉均处于偏离化学当量比条件下燃烧,喷口附近火焰温度明显降低,有利于控制热力型NOx的生成,缺氧燃烧降低了煤粉的燃烧效率,冷灰斗区域及三次风以上区域燃料型NOx的生成速率有所增大.  相似文献   
3.
锅炉吹管是新建火电机组调试过程中的一个重要环节,然而目前还缺乏大容量双切圆锅炉吹管工艺的详细描述及分析。本文结合现场调试过程,对1 000 MW机组双切圆锅炉稳压吹管、降压吹管相结合的过热器再热器一段吹管工艺,尤其是每个阶段主要控制参数的 调整及其对介质温度和管壁温度的影响进行了全程描述和深入分析。吹管过程表明:此次1 000 MW机组双切圆锅炉吹管工艺设计合理,各参数控制优良,靶板检验合格,满足吹管标准,可为同类型机组锅炉吹管提供参考。  相似文献   
4.
针对某1 000 MW机组双切圆锅炉启动调试期间出现的一系列问题,进行原因分析研究,提出了解决方法及优化思路。通过实际检验,问题得到解决,各项参数达到设计值,为同类型机组的运行调整提供强有力的借鉴。  相似文献   
5.
通过对600 MW超临界W火焰锅炉水冷壁的设计与应用,研究试验Φ32 mm×6.3 mm四头12Cr1 MoVG优化内螺纹管(OMLR)在亚临界、近临界、超临界区的流动传热特性.试验获得了不同工况(压力、热负荷、质量流速)下内螺纹管壁温分布和内壁换热系数随焓值的变化规律.并根据试验数据,拟合建立单相、两相换热系数计算关...  相似文献   
6.
介绍了不确定度分析原理和各因素不确定度分量A类、B类评定方法,建立了锅炉反平衡热效率不确定度分析模型,给出了灵敏系数、合成不确定度的计算方法。在此基础上,以某电厂600MW机组锅炉为计算对象,在消除了因素非完全独立和传统数值扰动计算灵敏系数方法带来的二次不确定度的前提下,研究了各因素测量不确定度对锅炉热效率测试质量的影响;定量给出了各因素测量不确定度对锅炉反平衡热效率测试质量的贡献。结果表明,重要影响因素为,飞灰含碳量Cfh、排烟温度tpy、收到基灰分Aar、收到基低位发热量Qnet,ar、飞灰百分比fh;可忽略因素为,收到基氮Nar、收到基硫Sar、锅炉散热损失Q5。因此,提高重要影响因素的测试精度可显著提高锅炉热效率的测试质量。  相似文献   
7.
对4种无烟煤和1种石油焦的燃烧特性进行同步热分析试验研究,并对比研究其着火与燃尽特性。根据热分析曲线,分别计算其着火与可燃性指数、燃尽特性指数,推导并计算非等温燃烧过程中其综合燃烧特性指数。试验结果显示,石油焦燃烧特性类似于无烟煤,较低挥发分无烟煤易于着火与燃烧,但燃尽性能差。  相似文献   
8.
利用STA-449C同步热分析,对比研究了高碳灰与三种典型无烟煤的着火与燃尽特性。根据热分析曲线,分别计算出了高碳灰和无烟煤的着火与可燃性指数、综合燃烧特性指数。试验结果表明:高碳灰以固定碳为主,灰分含量高,干燥无灰基挥发分极低,其着火燃烧特性与无烟煤存在显著差异。与无烟煤相比较,高碳灰着火温度与燃尽温度均为最高,可燃质燃烧速率峰值与平均燃烧速度均为最低,计算结果显示高碳灰可燃性指数与综合燃烧特性指数指标均明显低于无烟煤。通过试验基本掌握了高碳灰着火燃烧与综合燃烧特性特性,为燃煤电站锅炉高碳灰资源化利用以及与无烟煤优化掺烧提供依据。  相似文献   
9.
朱建忠  吕当振  姚洪 《发电设备》2007,21(6):421-425
近年来,混煤燃烧在世界范围,特别是在中国得到了广泛的应用。针对这种情况,选定4种单一煤种及其9种混合比例的混煤进行了试验研究,得到了着火温度、可燃性指数Wmax/Ti2和综合燃尽指数SN等数据,确定了几种燃烧特性较好的混合比例的混煤。  相似文献   
10.
对国产600MW机组超临界"W"火焰锅炉水冷壁上联箱管座产生大量裂纹的原因进行了综合分析,并利用ANSYS应力软件对该联箱管座进行了胀差应力模拟计算。分析和计算结果表明,管屏管间壁温偏差大、设计不合理,在管座角焊缝出现大的交变胀差应力是产生裂纹的根本原因。在此基础上,提出了通过割除管间鳍片增加管座光管长度,改变联箱炉顶密封结构的方案,使问题得到成功解决。  相似文献   
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