基于风险的检验（RBI）在乙烯企业的应用

对某乙烯企业中的环氧乙烷/乙二醇（EOEG）装置和低密度聚乙烯（LDPE）装置进行基于风险的检验（RBI）分析.根据风险评估结果,识别出装置设备和管道的损伤模式、机理和检验周期,制定了检验策略,为装置的定期检验提供参考.     

煤粉锅炉水冷壁结垢腐蚀情况及其原因分析

某煤粉锅炉采用内螺纹管水冷壁,由于焊口附近内螺纹错位和焊口的影响,引起管内螺纹凹槽和焊口附近的流场发生急剧变化,容易形成涡流,流体发生回流现象,使焊口附近容易产生沉积物。沉积量增大后,由于炉水中氯离子有时偏离规定值,会诱发在沉积物下的氢腐蚀。为了防止水冷壁管的氢腐蚀,应该在水质处理、锅炉运行、焊接工艺等方面加以改进。     

催化剂对褐煤焦孔隙结构和表面形态的影响

在固定床反应器中对添加了碱金属K、碱土金属Ca、过渡金属Ni和Fe的褐煤进行制焦，采用N2等温吸附法测量各煤焦孔隙结构的表征参数，从而研究催化剂对煤焦的孔隙结构和气化反应性的影响。同时利用扫描电子显微镜分析煤焦表面形态的变化。测试结果表明，原煤焦主要含中、微孔；相对于原煤焦，添加Ca、Ni和Fe后煤焦的孔隙结构向中大孔发展，微孔比表面积减小，中大孔比表面积增大；而K-char的微孔和中大孔比表面积均大幅度减小。原煤焦以及添加Ni和Fe后所制成的焦均具有不规则粗糙表面和直管壁结构2种表面形态。当催化剂添加量达10%时，Ca-char和K-char从具有与原煤焦相同的表面形态发展为仅有粗糙表面形态。K-char和Ca-char的气化反应性随催化剂添加量的增加而增强，但K-char的比表面积随催化剂添加量的增加而减小，Ca-char的比表面积随催化剂添加量的增加先减小后增大。     

基于风险评估技术的电站锅炉失效分析软件的研究

对国内外有关风险评估(RBI)分析软件进行了分析,研究了适用于电站锅炉的RBI分析软件,包括参数输入模块、数据库模块、损伤机理模块、风险计算模块及制定检验计划模块的构建方法,重点研究了失效可能性和失效后果的计算过程。     

煤热解动力学的单一反应模型和分布活化能模型比较

利用程序升温热重技术研究了宝日希勒褐煤和包头烟煤热解的失重过程,比较分析了单一反应模型和DAEM对其动力学分析的适应性。单一反应模型仅需一条失重曲线就可以获得动力学参数,但一般需要对失重曲线进行分段处理,且只能得到某一温度范围内活化能的平均值。Miura积分法可以在DAEM的应用中不需事先假设活化能分布的形式和频率因子为定值,由至少3条不同升温速率下的失重曲线直接得到煤热解的活化能分布和频率因子的值。Miura积分法的结果表明,宝日希勒褐煤和包头烟煤热解的活化能随着失重率的升高而增大,活化能分布于250～400kJ/mol的区间。频率因子先随活化能的升高而增大,而当活化能大于300kJ/mol时,频率因子趋于水平。DAEM能描述非等温热解自低温到高温的全过程,对煤种和升温速率变化有宽广的适应性。     

循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析

对1台300MW机组循环流化床锅炉的屏式过热器进行爆管后的割管采样、化学成分、力学性能、金相组织、内窥镜观察等试验，同时对锅炉的运行历史数据进行分析，结果表明超温运行是导致爆管的主要原因。根据爆管的原因分析，对锅炉的安全高效运行提出了可行的建议。     

煤焦水蒸气催化气化动力学分析

利用固定床反应器研究了K、Ca、Ni和Fe金属对600～900℃内煤焦水蒸气气化的催化效果,分析了适用于原煤焦、脱灰煤焦和添加K、Ca、Ni和Fe金属后的煤焦水蒸气气化动力学模型。     

煤粉热解组分析出特性的实验研究和DAEM模拟

为研究煤粉热解各组分的析出特性,在TGA-FTIR联用实验台上对宝日希勒褐煤和包头烟煤进行了热解实验研究,对CH4、CO2、CO和HCN进行了测量,并对采用分布活化能模型(DAEM)模拟总体挥发分和各组分的析出进行了分析.结果表明,CH4的析出浓度曲线呈对称的单峰分布,而CO、CO2和HCN的析出浓度曲线不规则,DAEM模型可适用于整体挥发分的模拟,也可时CH4的析出进行较准确的模拟和预测,但不适用于CO、CO2和HCN的模拟.CH4、CO2、CO和HCN析出温度主要由各自官能团分解键能决定.宝日希勒褐煤总体挥发分含量高于包头褐煤,然而挥发分中CH4和HCN的含量低于包头烟煤.     

C5石油树脂装置压力容器失效可能性聚类研究分析

基于AP1581文件技术方法,根据C5石油树脂装置的生产工艺,应用DNV Orbit Onshore软件对装置主工艺流程中压力容器的失效可能性进行定量计算,并采用K-means聚类分析算法划分失效可能性等级,在此基础上结合装置内可能存在的损伤机理,提出相应的检验建议,优化压力容器定期检验工作的实施开展.